[瑞昌冷卻塔,冷卻塔降噪】

為降低冷卻 塔的噪音，我公司根 據上述噪音源 采取了以 下針對性措施：

冷卻塔皮帶箱 和電機放 置于冷卻塔氣 室內部，其正 常工作時的聲音由側板和 填料進行了 有效的隔斷，所以外界根 本聽不到運行時的機械響聲

[瑞昌冷卻塔,冷卻塔降噪】各區域的工作情況：

在逆 流濕式冷卻 塔中,一方面從塔外  用水管將  熱水引入塔內*

豎井,通過配水 系統噴淋到填料上,水通過填 料后變成雨滴, 經雨區,

落到集水池中; 另一方面冷空氣從進風口進入 塔內,通過雨區!填料

區!配水區,變為飽和的濕熱空氣,通過風筒從出口排出

[】單個冷卻塔的計算結果
在建筑結構荷載規范
[10]
中給出了圓截面的體
型系數，在工業循環水冷卻設計規范
[11]
中給出了單
座冷卻塔平均風壓分布系數的計算公式：
( )
0
cos( )
m
p k
k
C k
θ
α θ
=
= ∑ (11)
其中
k
α 為規范給出的擬合系數，θ 為緯向角。規
范
[11]
中 m=7 時的 8 個擬合系數為：-0.4426，0.2451，
0.6752，0.5356，0.0615，-0.1384，0.0014，0.065。
實際上本文定義的壓力系數與體型系數
[10]
、平均風
壓分布系數
[11]
是同一個概念。工程中通常取
Z/H=0.4~0.8 高度之間的壓力系數來研究，且這個值
基本上等于 Z/H=0.55 高度處的壓力系數，因此本文
未注明處均指實際尺寸 80m 處的壓力系數。
用 CFD 方法計算單座冷卻塔在實尺情況下的
壓力系數，圖 6 給出冷卻塔在 80m 高度處的壓力系
數沿緯度方向的變化，并與建筑結構荷載規范
[10]
中圓截面的數據進行比較。由圖可知，CFD 模擬的
冷卻塔壓力系數與圓截面的數據比較接近。圖 7 給
出冷卻塔 80m 高度處的壓力系數與工業循環水冷
卻設計規范
[11]
數據的比較?？梢园l現，除了在氣流
分離區域，兩組數據在其他區域上基本*。CFD
模擬結果的流動分離點比水冷卻規范
[11]
的數據大
約沿緯向要滯后 20°，同時平臺區縮短，zui大正、
負壓都增大。數值模擬結果與規范
[10,11]
數據不*
的原因大致有以下三點：(1) 由于規范
[11]
數據是從
風洞試驗和實測中得出，冷卻塔表面的粗糙度與
CFD 中所設定的并不一定*，尤其對于圓形截
面，表面粗糙度的不同會導致分離點的變化；(2) 由
于 CFD 理論中的湍流模型參數是經驗值，在具體
工程應用中可能尚需進一步的完善；(3) 邊界條件
設置的數值處理方法以及網格疏密分布都會對結
果產生影響。
0 50 100 150 200 250 300 350 400
-2.0
-1.5
-1.0
-0.5
0.0
0.5
1.0
1.5
壓
系數力
緯向角度θ
荷載規范
單塔實尺模型
圖 6 單塔實尺模型與荷載規范圓截面數據的比較
Fig.6 Data comparison between real model result of single
tower and circular cross-section data in Codes
繞圓形截面物體流動的各參數中，雷諾數、來
流湍流度和物體表面的粗糙度是三個主要參數。風
洞試驗中，在來流條件近似滿足的前提下，由于模
型縮尺比的影響，雷諾數相似一般無法滿足。足尺
情況下雷諾數在 10
7
以上；而風洞試驗由于縮尺效
應，雷諾數在 10
5
~10
6
量級。為了體現由于雷諾數
的不*而產生的誤差，本文按 1:100 的縮尺比進
行冷卻塔的 CFD 數值模擬。
0 50 100 150 200 250 300 350 400
-2.0
-1.5
-1.0
-0.5
0.0
0.5
1.0
1.5
力系數壓
緯向角度θ
水冷卻規范
單塔實尺模型
圖 7 單塔實尺模型與水冷卻規范數據的比較
Fig.7 Data comparison between real model result of single
tower and data in code for industrial recirculating water
圖 8 給出實尺模型和 1:100 縮尺模型在
Z/H=0.55 高度處沿緯度方向分布的壓力系數。可以