[樂平冷卻塔,運行平穩噪音低]冷卻塔 的噪音源 主要來自 冷卻塔開機 運行 時電機、皮帶 箱的機 械噪音、風 機運轉 時空氣向  外抽出時的氣 流噪音、冷卻水自 填料滴落底盆 時的 滴水噪音。

[樂平冷卻塔,運行平穩噪音低]集水池:

熱水經過冷卻后,匯集到集水池內,然后從集水池流到水泵房,循環使用"

集水池的容積,應保證冷卻塔的正常運行,以及冷卻塔突然停運時,水不會溢

出池外"

熱水在冷卻塔內,通過噴淋裝置與冷空氣進行熱交換達到冷卻"冷卻后的

水在淋水裝置的末端形成直徑4mm一6mm的水滴,落入冷卻塔的集水池"當水

滴撞擊水池水面時,其所具有的動能轉變為熱能及聲能,因而產生了落水噪聲"

雨區和集水池是冷卻塔噪音產生的區域

[]風荷載的數值模擬計算
圖 3 為浙江某發電廠 9000m
2
冷卻塔的外形圖,
從幾何角度，冷卻塔是具有曲面形狀的三維殼體，
由平面上的雙曲線繞軸旋轉而成。本文中冷卻塔形
狀取自施工圖，冷卻塔母線由一系列的離散點擬合
而成。
圖 3 某電廠冷卻塔通風筒的幾何尺寸圖
Fig.3 Dimension of a cooling tower’s air funnel in a power
plant
由于冷卻塔體型比較復雜，對計算區域進行網
格劃分時主要采用具有良好拓撲性的非結構四面
體網格，但在建筑物表面附近使用過渡的棱柱體網
格。在靠近建筑物表面采用加密的網格形式，由內
往外網格尺寸逐漸增大。對于單塔情況，分別采用
兩種密度進行網格劃分，得到的網格總數分別為
103 萬和 180 萬，通過計算發現這兩種情況下的風
壓結果幾乎相同，因此為了節約機時，采用 103 萬
總數的網格劃分。雙塔網格數與單塔 103 萬劃分采
用相同的密度，網格數在 130 萬左右。
建筑物附近的空氣分離流動大致是沿著建筑
物的表面，由于采用的貼體網格與建筑物的形狀相
似，因此與空氣流動的方向基本*，可以有效地
減少數值耗散引起的誤差。在圖 4 中給出了兩座冷
卻塔在 45°風向下的網格劃分，圖 5 給出了冷卻塔
表面網格的局部放大圖。
圖 4 雙塔在 45°風向角下的網格劃分
Fig.4 Mesh division of double-tower at 45° wind azimuth
圖 5 冷卻塔表面網格的局部放大圖
Fig.5 Local mesh division of cooling tower’s surface
進流面選用速度入口，其速度隨高度的變化服
從指數律
[9]
：
0 0
( / )
z
U U Z Z
α
= (8)
式中Z
0
、U
0
為參考高度(10m)和該高度處的風速
(25.53m/s)，α為地貌粗糙度系數。該電廠所處地為
B類地貌，α取0.16。入口處湍流強度的公式
[9]
為：
0.05
u
Z
I A
H
?α ?
? ?
=
? ?
? ?
(9)
式中 A 為常數，H 為大氣邊界層的高度，要求離地
面 30m 高度處湍流強度達到 16%。速度和湍流強度
的分布通過編寫程序在邊界條件中得到實現。如果
是縮尺模型，則分別按相似準則相應縮小。其它邊
界條件為：流域的出口設置為自由出口邊界，流域
的頂部、兩側、地面以及建筑物的表面采用無滑移180 工 程 力 學
的壁面條件。
本文 CFD 模擬計算在通用的 CFD 軟件
FLUENT6.1 環境下完成，利用軟件 Gambit 進行三
維建模和網格劃分，并利用 Tgrid 軟件進行網格的
優化工作。計算采用 3D 單精度，分離式求解器，
空氣模型選用理想氣體模型(ideal-gas)，對流項的離
散采用精度較高的二階迎風格式，速度壓力耦合采
用 SIMPLEC 算法。
在大氣邊界層中，模型表面各點的壓力系數定
義為：
( , ) ( )
( , )
( )
i
i
P
p z p z
C z
q z
θ
θ
∞
∞
?
= (10)
其中 ( , )
i
p θ z為緯向角θ 和高度
z 處風壓點的壓力
值， p ( z)
∞
為高度 z處無窮遠的來流靜壓，q  ( z)
∞
為
高度 z 處無窮遠的來流動壓。
本文給出的冷卻塔風荷載數據，都是每隔一定
高度 z 和一定緯向角度θ 取點計算得出的壓力系數