IC厭氧反應器安操作規程

          山東明基環保設備有限公司創建了一支開拓、素質過硬、能征善戰的員工隊伍，為企業的發展壯大、提升明基了強大的。一個走向的型企業，肩負著高度的社會責任，承載著明基人的偉大目標，步入了快速發展的軌道。始終秉承客戶就是上帝的原則，以技術共享，雙方合作共贏的新企業理念，使我們不斷、越自我。竭誠為客戶提供的產品和，與客戶攜手并進，共同創造新的輝煌。能為您提供更多的產品信息、咨詢是榮幸；使您得到更好的利益是宗旨。您只需做的是：盡快！我們等待您的來訪！         

反應器結構

    反應器工作時，污水經過均勻布水進人反應器底部，污水自下而上地通過厭氧污泥床反應器。在反應器的底部一個高濃度 (可達100?150 g/L>、高活性的污泥層，大部分的機物在這里被轉化為CH.,和C()2 ； III 于氣態產物（消化氣）的攪動和氣泡黏附污泥，

    在污泥層之上形成一個污泥懸浮層；反應器的上部設三相分離器，完成氣、液、固三相的分離；被分離的消化氣從上部導出，被分離的污泥則自動滑落到姑浮污泥層，出水則從澄淸區流出。由于在反應器內可以培養出大tt厭氧顆粒污泥，使反應器的負荷很大，對一般的高濃度機污水，當水溫在30 °C左右時，負荷可達 10?30 kgC()D/(m3 • d)。

 UASB反應器的詳細設計

1) 反應器的體積和高度

    采用水力停留時間進行設計時，體積(V)按公式(1)或(2)計算。反應器高度的原則是設計、運行和上綜合考慮的結果。從設計、運行方面考慮：高度會影響上升流速，高流速增加系統擾動和污泥與進水之間的接觸。但流速過高會引起污泥流失，為保持足夠多的污泥，上升流速不能過一定的限值，從而使反應器的高度受到限制；高度與CO2溶解度關，反應器越高溶解的CO2濃度越高，因此，pH值越。如pH值于值，會危害系統的效率。

    從上考慮: 土方工程隨池深增加而增加，但占地面積則相反；考慮當地的氣候和地形條件，一般將反應器建造在半地下減少建筑和保溫。的反應器高度(深度)一般是在4到6m之間，并且在大多數情況下這也是系統的運行范圍。

2) 反應器的升流速度

    對于UASB反應器還其他的流速關系(圖2)。對于日平均上升流速的值見表3，應該注意對短時間(如2～6h)的高峰值是可以承受的(即暫時的高峰流量可以接收)。

表3 UASB和EGSB允許上升流速(平均日流量) Vr＝0.25~3.0m/h

3) 反應器的截面積和反應器的長、寬(或直徑)

    在確定反應器的容積和高度(H)之后，可確定反應器的截面積(A)。從而確定反應器的長和寬，在同樣的面積下正方形池的周長比矩形池要小，矩形UASB需要更多的建筑材料。以表面積為600m2的反應器為例，30×20m的反應器與15m×40m的反應器周長相差10%，這意味著建筑要增加10%。但從布水均勻性考慮，矩形在長/寬比較大較為合適。從布水均勻性和性考慮，矩形池在長/寬比在2:1以下較為合適。長/寬比在4:1時增加十分突出。

    圓形反應器在同樣的面積下，其周長比正方形的少12%。但這一特點僅僅在采用單個池子時才成立。當建立兩個或兩個以上反應器時，矩形反應器可以采用共用壁。對于采用公共壁的矩形反應器，池型的長寬比對造也較大的影響。如果不考慮其他因素，這是一個在設計中需要優化的參數。

4) 單元反應器大體積和分格化的反應器

    在UASB反應器的設計中，采用分格化對運行操作是益的。先，分格化的單元尺寸不會過大，可避免體積過大帶來的布水均勻性等問題；同時多個反應器對系統的啟動也是益的，可先啟動一個反應器，再用這個反應器的污泥去接種其他反應器；另外，利于維護和檢修，可放空一個反應器進行檢修，而不影響系統的運行。從目前實踐看的單體UASB反應器可為1000-2000m3。

5) 單元反應器的系列化

    單元的規準化根據三相分離器尺寸進行，三相分離器的型式趨向于多層箱體的設備化結構。以2×5m的三相分離器為例，原則上講多種配合形式。但從規準化和系列化考慮，要求具通用性和簡單性。所以，池子寬度是以5m為模數，長度方向是以2m為模數。布置單元尺寸的方式可分成單池單個分離器和單池兩個分離器的形式。原則上如果采用管道或渠道布水，池子的長度是不受限制。如前所述，由于長寬比涉及到反應器的性，所以要結合池子組數考慮適當的長寬比。對寬度為10m的單個反應器，2:1的長寬比的反應器可達到2000m3的池容。對更大的反應器，如果需要也可采用雙池共用壁的型式。

IC厭氧反應器安操作規程

技術保護特點】

1.一種B?ABR厭氧反應器，括一個箱體結構的反應器本體（1），其征在于，所述的反應器本體（1）被分為左、右兩格厭氧區，所述的左格厭氧區由上填料骨架（3）、左導流板（6）、下填料骨架（5）和反應器本體（1）的左側壁相互連接組成，所述的上填料骨架（3）和下填料骨架（5）之間設聚氨酯軟性填料（4）；所述的左導流板（6）的上端與反應器本體（1）的部連接；所述的右格厭氧區由填料上隔網（9）、右導流板（8）、填料下隔網（11）和反應器本體（1）的右側壁相互連接組成；所述的填料上隔網（9）和填料下隔網（11）之間設聚氨酯組合球形填料（10）；所述的右導流板（8）的上端與反應器本體（1）的部連接；所述的反應器本體（1）上邊兩側設左、右入孔（13）和（14），其左側壁和右側壁的上端分別設置布水裝置（2）和出水裝置（12）；所述的左導流板（6）和右導流板（8）之間設中間導流板（7），所述的中間導流板（7）的下端與反應器本體（1）的底部連接；所述的左導流板（6）、中間導流板（7）和右導流板（8）的自由端均與反應器本體（1）間隙。

C反應器存在的缺特點為：

   經污泥分析表明，IC反應器比UASB反應器內含的細微顆粒污泥（形成大顆粒污泥的前體）濃，加上水力停留時間相對短，高徑比大，所以IC反應器的出水中含更多的細微顆粒污泥，這使后續沉淀處理設備成為必要。

  其主要控制參數如下幾個方面：

⒈營養物質 污水中各種營養物質的量及比例營養衛生物的生長、繁殖，從而影響好氧階段的處理效果。主要的營養物質括：C、N、P、Ca、H、Mg等，次要營養物之括：Zn、Na、Cl、Cu等，一般來說，廢水中所含的營養物質均能達到細菌所需要的營養物質的要求，滿足微生物的新陳代謝。

⒉溶解氧 溶解氧是影響好氧處理運行系統重要的。溶解氧不足時，氧在水與微生物之間的傳遞速率會下降，會使好氧微生物活性受到影響，新陳代謝能力減弱，從而使機物氧化過程不能*進行，出水機物濃度變高，處理效果降，同時其濃度降時，厭氧微生物會大量繁殖，好氧微生物受到抑制會大量死亡。濃度過高也不可以，一般來說容易出現污泥膨脹現象。一般來說溶解氧濃度應該不于2.0。

⒊溫度 溫度對好氧階段的影響是多方面的，溫度的改變，參與凈化的生物種屬于活性以及生化反應的速率都會隨之變化。溫度通過兩種方式來影響生化反應：一方面是影響酶的反應速率，另一方面是影響基質向細菌的擴散速率。好氧處理中大多數菌屬于中溫菌，而濃度在20~35℃范圍內生長良好。在這個范圍內，其處理機物的活性隨溫度提高而增高，直至溫度上升至使其酶的活性消失為止。

⒋污泥微生物濃度MLVSS 好氧階段污泥濃度MLSS設計為5g/L,一般來說MLVSS/ MLSS值為0.75左右，也就是說微生物濃度MLVSS應該為3.75g/L左右，污泥中微生物濃度的高會影響污泥的絮凝性和沉降性。我污水站現在的污泥濃度基本在要求之內，但是微生物濃度還些，MLVSS/ MLSS比值在0.5左右，也就是說污泥結構組成不好，所以會經常出現死泥，漂泥等現象。 ⒌污泥機負荷N：如果條件允許的話，污水站一般采用的都是負荷處理 （<0.3KgBOD5/KgTSS.d>，高負荷處理會增加污水的處理，不如厭氧處理，效果也不是很好，影響出水水質。由于現在還不能進行BOD分析化驗，暫時污泥COD負荷和容積COD負荷來監測耗氧階段的運行。

⒍微生物停留時間MCRT 微生物停留時間MCRT即泥齡，為池內的污泥量與每日排放污泥量的比值。微生物的停留時間一般維持在5~8d為宜，污泥量少，會使負荷變大，進而減少對廢水中機物處理的量，污泥齡過高，污泥老化嚴重，會影響后續設施的處理難度，使沉淀池的內的沉降困難，出水水質變差。

⒎水力負荷 水力負荷是一個不易控制的因素，它取決厭氧階段的來水量，厭氧階段正常運行時，水力負荷比較高，當厭氧階段出現問題后，水力負荷又會迅速下降。水力負荷的影響表現在污水在好氧池內的停留時間及二沉池的沉降效果，如何使污水的流量趨于一個穩定值是以后應該考 慮的問題。

⒏污泥容積指數SVI 污泥容積指數是對污泥沉降性能和污泥絮凝性能等指標的評。作為污泥沉降性能和污泥絮凝性能的硬性評，其值可以由污泥30分鐘沉降比/污泥濃度來計算。其范圍一般在50~150之間，SVI小于50，表明污泥活性，SVI大于150，表明污泥可能發生膨脹。