IC厭氧反應器排名

         感謝您對明基的關注，我們專為您，按照您現在水質,水量,還要求打造一款屬于您的*的消毒設備,面可現實電腦控制,余lv在線監測控制,讓您省時,省心,省錢的一款危害的設備!山東明基環保設備有限公司本著“科技興企、人才興企”經營理念和“質量為先、誠信為本”的企業宗旨，于社會，回報于社會，盡心盡力做好事業。

水解酸化池與厭氧反應器的區別

    在污水處理工藝設計上，我們經?？吹皆诤醚醯那岸嗽O計厭氧池，時設計的是水解酸化池，時兩者連用，一部分從業者對兩者的概念區別了解的不是很清楚，造成設計、運行方面的誤差，從而影響到處理效果。

水解酸化池

    水解酸化池與厭氧反應器中都水解酸化步驟，從原理上講，水解（酸化）是厭氧消化過程的1、二兩個階段。但兩者的不同，其適應條件也不同，因此是兩種不同的處理方法。

兩種工藝的

    水解酸化池的主要是將原水中的非溶解態機物轉變為溶解態機物，將難生物降解物質轉變為易生物降解物質，提高廢水的可生化性，以利于后續的好氧生物處理。

厭氧發生器

    在厭氧反應器過程中水解、酸化的是為厭氧反應器消化過程中的甲烷化階段提供基質。

    因此，盡管水解（酸化）-好氧處理工藝中的水解（酸化）段和厭氧反應器消化工藝中的產酸過程均產生機酸，但是由于兩者的處理的不同，各自的運行環境和條件著明顯的差異，主要表現在以下幾個方面。 

Eh不同

    在混合厭氧消化系統中，由于完成水解、酸化的微生物和產甲烷微生物共處于同一反應器中，整個反應器的氧化還原電位Eh的控制必須先滿足對Eh要求嚴格的甲烷菌，一般為一300mV以下，因此。系統中的水解(酸化)微生物也是在這一電位值下工作的。而兩相厭氧消化系統中，產酸相的氧化還原電位一般控制在一100mV一一300mV之間。據研究，水解(酸化)一好氧處理工藝中的水解(酸化)段為——的兼性過程，只要置Eh控制在＋50mv以下，該過程即可順利進行。

pH值不同

    在混合厭氧消化系統中，消化液的pH值控制在甲烷菌生氏的佳pH范圍，一般為6.8—7.2。而在兩相厭氧消化系統中，產酸相的pH值一般控制在6.0一6.5之間，pH降時，盡管產酸的速率增大，但形成的機酸形態將發生變化，丙酸的相對含量增大，而丙酸對后續的甲烷相中的產甲烷菌會產生強烈的抑制。對于水解(酸化)一好氧處理系統來說，由于后續處理為好氧氧化，不存在丙酸的抑制問題，一般pH維持在5.5—6.5之間。

溫度不同

    兩種工藝對溫度的控制也不同，通常混合厭氧消化系統以及兩相厭氧消化系統的溫度均嚴格控制，要么中溫消化(30一35)，要么高溫消化(50一55)。而水解(酸化)一好氧處理工藝中的水解(酸化)段對工作溫度殊要求，通常在常溫下運行，也可獲得較為滿意的水解(酸化)效果。

UASB反應器的詳細設計

1) 反應器的體積和高度

    采用水力停留時間進行設計時，體積(V)按公式(1)或(2)計算。反應器高度的原則是設計、運行和上綜合考慮的結果。從設計、運行方面考慮：高度會影響上升流速，高流速增加系統擾動和污泥與進水之間的接觸。但流速過高會引起污泥流失，為保持足夠多的污泥，上升流速不能過一定的限值，從而使反應器的高度受到限制；高度與CO2溶解度關，反應器越高溶解的CO2濃度越高，因此，pH值越。如pH值于值，會危害系統的效率。

    從上考慮: 土方工程隨池深增加而增加，但占地面積則相反；考慮當地的氣候和地形條件，一般將反應器建造在半地下減少建筑和保溫。的反應器高度(深度)一般是在4到6m之間，并且在大多數情況下這也是系統的運行范圍。

2) 反應器的升流速度

    對于UASB反應器還其他的流速關系(圖2)。對于日平均上升流速的值見表3，應該注意對短時間(如2～6h)的高峰值是可以承受的(即暫時的高峰流量可以接收)。

表3 UASB和EGSB允許上升流速(平均日流量) Vr＝0.25~3.0m/h

3) 反應器的截面積和反應器的長、寬(或直徑)

    在確定反應器的容積和高度(H)之后，可確定反應器的截面積(A)。從而確定反應器的長和寬，在同樣的面積下正方形池的周長比矩形池要小，矩形UASB需要更多的建筑材料。以表面積為600m2的反應器為例，30×20m的反應器與15m×40m的反應器周長相差10%，這意味著建筑要增加10%。但從布水均勻性考慮，矩形在長/寬比較大較為合適。從布水均勻性和性考慮，矩形池在長/寬比在2:1以下較為合適。長/寬比在4:1時增加十分突出。

    圓形反應器在同樣的面積下，其周長比正方形的少12%。但這一特點僅僅在采用單個池子時才成立。當建立兩個或兩個以上反應器時，矩形反應器可以采用共用壁。對于采用公共壁的矩形反應器，池型的長寬比對造也較大的影響。如果不考慮其他因素，這是一個在設計中需要優化的參數。

4) 單元反應器大體積和分格化的反應器

    在UASB反應器的設計中，采用分格化對運行操作是益的。先，分格化的單元尺寸不會過大，可避免體積過大帶來的布水均勻性等問題；同時多個反應器對系統的啟動也是益的，可先啟動一個反應器，再用這個反應器的污泥去接種其他反應器；另外，利于維護和檢修，可放空一個反應器進行檢修，而不影響系統的運行。從目前實踐看的單體UASB反應器可為1000-2000m3。

5) 單元反應器的系列化

    單元的規準化根據三相分離器尺寸進行，三相分離器的型式趨向于多層箱體的設備化結構。以2×5m的三相分離器為例，原則上講多種配合形式。但從規準化和系列化考慮，要求具通用性和簡單性。所以，池子寬度是以5m為模數，長度方向是以2m為模數。布置單元尺寸的方式可分成單池單個分離器和單池兩個分離器的形式。原則上如果采用管道或渠道布水，池子的長度是不受限制。如前所述，由于長寬比涉及到反應器的性，所以要結合池子組數考慮適當的長寬比。對寬度為10m的單個反應器，2:1的長寬比的反應器可達到2000m3的池容。對更大的反應器，如果需要也可采用雙池共用壁的型式。

IC厭氧反應器排名

注意事項：

1） 設備檢修時，應將所在設備的電部切斷，將配電柜內的配電盒拉出，鎖好配電柜， 掛上“正在檢修，禁止合閘”的標識牌。留一人在現場監護并不能隨意離開，一定要掛牌，必要時要安設施和專人監護；

2） 嚴禁在反應器部打鬧，禁止任何閑雜人員進入崗位區，做好安防火工作。

3） 電器設備檢修時，一定要切斷電，嚴禁帶電操作；

4） 水封放水時一定要緩慢，防止集氣罩無負壓損壞；

5） 禁火區內嚴禁使用明火，因需要動火必須辦理動火證明，采取切實可行的安措施 和現場監護措施；

6） 當班期間嚴禁煙火，嚴禁攜帶煙火進入禁火區；當班期間應保持責任區內的衛生清潔， 發現贓物，應立即清掃；液面漂浮物要立即撈去，在清理時要在溢流堰上鋪上木版、搭上平臺，防止跌落溺水，并至少一人在池邊監護；

7） 如需動火對沼氣管、集氣罩、水封等沼氣通過的地方時，需對這些地方進行置，并在 采用沼氣檢測儀測定后方能動火；

8） 定期對沼氣管路進行氣密性檢查，防止因腐蝕等原因而造成沼氣泄漏；

9） 個人安方面：注意防燙、防化學腐蝕、防溺水、防跌、防機械傷；

10） 建議一般不要一人獨自巡查，別是晚上、下雪天或雨天，一定要足夠明亮的照 明，登塔、登池一定要兩人同行，上樓梯時不能兩手攜物，不準穿帶鐵釘的鞋和高跟鞋，不準打鬧。打雷、閃電天氣不準登高作業；

11） 由部負責對職工應進行消防知識培訓和教育；對“監護”的內容進行學 習；對報警內容和程序進行學習。

技術保護特點】

1.一種B?ABR厭氧反應器，括一個箱體結構的反應器本體（1），其征在于，所述的反應器本體（1）被分為左、右兩格厭氧區，所述的左格厭氧區由上填料骨架（3）、左導流板（6）、下填料骨架（5）和反應器本體（1）的左側壁相互連接組成，所述的上填料骨架（3）和下填料骨架（5）之間設聚氨酯軟性填料（4）；所述的左導流板（6）的上端與反應器本體（1）的部連接；所述的右格厭氧區由填料上隔網（9）、右導流板（8）、填料下隔網（11）和反應器本體（1）的右側壁相互連接組成；所述的填料上隔網（9）和填料下隔網（11）之間設聚氨酯組合球形填料（10）；所述的右導流板（8）的上端與反應器本體（1）的部連接；所述的反應器本體（1）上邊兩側設左、右入孔（13）和（14），其左側壁和右側壁的上端分別設置布水裝置（2）和出水裝置（12）；所述的左導流板（6）和右導流板（8）之間設中間導流板（7），所述的中間導流板（7）的下端與反應器本體（1）的底部連接；所述的左導流板（6）、中間導流板（7）和右導流板（8）的自由端均與反應器本體（1）間隙。

 IC反應器存在的缺特點為：

   經污泥分析表明，IC反應器比UASB反應器內含的細微顆粒污泥（形成大顆粒污泥的前體）濃，加上水力停留時間相對短，高徑比大，所以IC反應器的出水中含更多的細微顆粒污泥，這使后續沉淀處理設備成為必要。

其主要控制參數如下幾個方面：

⒈營養物質 污水中各種營養物質的量及比例營養衛生物的生長、繁殖，從而影響好氧階段的處理效果。主要的營養物質括：C、N、P、Ca、H、Mg等，次要營養物之括：Zn、Na、Cl、Cu等，一般來說，廢水中所含的營養物質均能達到細菌所需要的營養物質的要求，滿足微生物的新陳代謝。

⒉溶解氧 溶解氧是影響好氧處理運行系統重要的。溶解氧不足時，氧在水與微生物之間的傳遞速率會下降，會使好氧微生物活性受到影響，新陳代謝能力減弱，從而使機物氧化過程不能*進行，出水機物濃度變高，處理效果降，同時其濃度降時，厭氧微生物會大量繁殖，好氧微生物受到抑制會大量死亡。濃度過高也不可以，一般來說容易出現污泥膨脹現象。一般來說溶解氧濃度應該不于2.0。

⒊溫度 溫度對好氧階段的影響是多方面的，溫度的改變，參與凈化的生物種屬于活性以及生化反應的速率都會隨之變化。溫度通過兩種方式來影響生化反應：一方面是影響酶的反應速率，另一方面是影響基質向細菌的擴散速率。好氧處理中大多數菌屬于中溫菌，而濃度在20~35℃范圍內生長良好。在這個范圍內，其處理機物的活性隨溫度提高而增高，直至溫度上升至使其酶的活性消失為止。

⒋污泥微生物濃度MLVSS 好氧階段污泥濃度MLSS設計為5g/L,一般來說MLVSS/ MLSS值為0.75左右，也就是說微生物濃度MLVSS應該為3.75g/L左右，污泥中微生物濃度的高會影響污泥的絮凝性和沉降性。我污水站現在的污泥濃度基本在要求之內，但是微生物濃度還些，MLVSS/ MLSS比值在0.5左右，也就是說污泥結構組成不好，所以會經常出現死泥，漂泥等現象。 ⒌污泥機負荷N：如果條件允許的話，污水站一般采用的都是負荷處理 （<0.3KgBOD5/KgTSS.d>，高負荷處理會增加污水的處理，不如厭氧處理，效果也不是很好，影響出水水質。由于現在還不能進行BOD分析化驗，暫時污泥COD負荷和容積COD負荷來監測耗氧階段的運行。

⒍微生物停留時間MCRT 微生物停留時間MCRT即泥齡，為池內的污泥量與每日排放污泥量的比值。微生物的停留時間一般維持在5~8d為宜，污泥量少，會使負荷變大，進而減少對廢水中機物處理的量，污泥齡過高，污泥老化嚴重，會影響后續設施的處理難度，使沉淀池的內的沉降困難，出水水質變差。

⒎水力負荷 水力負荷是一個不易控制的因素，它取決厭氧階段的來水量，厭氧階段正常運行時，水力負荷比較高，當厭氧階段出現問題后，水力負荷又會迅速下降。水力負荷的影響表現在污水在好氧池內的停留時間及二沉池的沉降效果，如何使污水的流量趨于一個穩定值是以后應該考 慮的問題。

⒏污泥容積指數SVI 污泥容積指數是對污泥沉降性能和污泥絮凝性能等指標的評。作為污泥沉降性能和污泥絮凝性能的硬性評，其值可以由污泥30分鐘沉降比/污泥濃度來計算。其范圍一般在50~150之間，SVI小于50，表明污泥活性，SVI大于150，表明污泥可能發生膨脹。