中國臺灣Northman北部精機SW-G06-C2-D24-20換向閥

中國臺灣Northman北部精機 SW-G04-C4B-ET-D24/A220/A110-10/20-AB-K

SW-G04-C2-ET-D24/A220/A110
SW-G04-C3-ET-D24/A220/A110
SW-G04-C4-ET-D24/A220/A110
SW-G04-C5-ET-D24/A220/A110
SW-G04-C6-ET-D24/A220/A110
SW-G04-C7-ET-D24/A220/A110
SW-G04-C8-ET-D24/A220/A110
SW-G04-C9-ET-D24/A220/A110
SW-G04-D2-ET-D24/A220/A110
SW-G04-C5S-ET-D24/A220/A110
SW-G04-C8S-ET-D24/A220/A110
SW-G04-C9S-ET-D24/A220/A110
SW-G04-B2-ET-D24/A220/A110
SW-G04-B3-ET-D24/A220/A110
SW-G04-B20-ET-D24/A220/A110
SW-G04-B30-ET-D24/A220/A110
SW-G04-C2B-ET-D24/A220/A110
SW-G04-C3B-ET-D24/A220/A110
SW-G04-C40B-ET-D24/A220/A110
SW-G04-C6B-ET-D24/A220/A110
SW-G04-C7B-ET-D24/A220/A110
SW-G04-C8B-ET-D24/A220/A110
SW-G04-C5B-ET-D24/A220/A110
SW-G06-C2-ET-A220-10-AB-K
SW-G06-C4-ET-D24-20-B-K
SW-G06-C6-ET-A220-20-K
SW-G06-C3--D24-10-A-K
SW-G06-C2B-ET-A220-10-AB-K
SW-G06-C3B-ET-D24-20-B-K
SW-G06-C4B-ET-A220-20-K
SW-G06-B2--D24-10-A-K
SW-G06-B3-ET-A220-10-AB-K
SW-G06-C2-D24-20
SW-G06-B2-D24-20
SW-G06-C2B-D24-10
SW-G06-C6-D24-10
SW-G06-B3-A240-10

中國臺灣Northman北部精機SW-G06-C2-D24-20換向閥
04電液換向閥(雙) SW-G04-C*-A***-**
04電液換向閥(雙) SW-G04-C*-D**-**
04電液換向閥(雙) SW-G04-C*-D**-**-M
04電液換向閥(雙) SW-G04-C*-R***-**
04電液換向閥(雙) SW-G04-C*-A***-AB-K
04電液換向閥(雙) SW-G04-C*-D**-AB-K
04電液換向閥(雙) SW-G04-C*-R***-AB-K
04電液換向閥(雙) SW-G04-C*-A***-A-**(A或B)
04電液換向閥(雙) SW-G04-C*-D**-A-**(A或B)
04電液換向閥(雙) SW-G04-C*-R***-A-**(A或B)
04電液換向閥(單) SW-G04-B*-A***-20
04電液換向閥(單) SW-G04-B*-D**-20
04電液換向閥(單) SW-G04-B*-R***-20
04電液換向閥(單) SW-G04-B*-A***-AB-20
04電液換向閥(單) SW-G04-B*-D**-AB-20
04電液換向閥(單) SW-G04-B*-R***-AB-20
04電液換向閥(單) SW-G04-B*-A***-A-20(A或B)
04電液換向閥(單) SW-G04-B*-D**-A-20(A或B)
04電液換向閥(單) SW-G04-B*-R***-A-20(A或B)
04換向閥下本體 HPD-G04-C/B
04換向閥下本體 HPD-G04-C5/C6
 
06電液換向閥(雙) SW-G06-C*-**-A***-**
06電液換向閥(雙) SW-G06-C*-**-D**-**
06電液換向閥(雙) SW-G06-C*-**-R***-**
06電液換向閥(雙) SW-G06-C*-A***-AB-20
06電液換向閥(雙) SW-G06-C*-D**-AB-20
06電液換向閥(雙) SW-G06-C*-R***-AB-20
06電液換向閥(雙) SW-G06-C*-**-A***-A-**(A或B)
06電液換向閥(雙) SW-G06-C*-**-D**-A-**(A或B)
06電液換向閥(雙) SW-G06-C*-**-R***-A-**(A或B)
06電液換向閥(單) SW-G06-B*-A***-20
06電液換向閥(單) SW-G06-B*-D**-20
06電液換向閥(單) SW-G06-B*-R***-20
06電液換向閥(單) SW-G06-B*-A***-AB-20
06電液換向閥(單) SW-G06-B*-D**-AB-20
06電液換向閥(單) SW-G06-B*-R***-AB-20
06電液換向閥(單) SW-G06-B*-A***-A-20(A或B)
06電液換向閥(單) SW-G06-B*-D**-A-20(A或B)
06電液換向閥(單) SW-G06-B*-R***-A-20(A或B)
06換向閥下本體 HPD-G06-C/B
06換向閥下本體 HPD-G06-C5/C6
06換向閥下本體 HPD-G06-C*-ET-AB-K

換向閥是具有兩種以上流動形式和兩個以上油口的方向控制閥。是實現液壓油流的溝通、切斷和換向，以及壓力卸載和順序動作控制的閥門。靠閥芯與閥體的相對運動的方向控制閥。有轉 閥式和滑閥式兩種。按閥芯在閥體內停留的工作位 置數分為二位、三位等;按與閥體相連的油路數分為 二通、三通、四通和六通等;操作閥芯運動的方式有 手動、機動、電動、液動、電液等型式。
換向閥又稱克里斯閥，閥門的一種，具有多向可調的通道，可適時改變流體流向。可分為手動換向閥、電磁換向閥、電液換向閥等。

工作時借著閥外的驅動傳動機構轉動驅動軸，帶動搖拐臂，啟動閥板，使工作流體時而從左入口通向閥的下部出口，時而從右入口變換通向下部出口，實現了周期變換流向的目的。

這種變換閥在石油、化工生產中有著廣泛的應用，在合成氨造氣系統中為常用。此外，換向閥還可作成閥瓣式的結構，

卸荷閥是在一定條件下，能使液壓泵卸荷的閥。 卸荷閥通常是一個帶二位二通閥(常為電磁閥)的溢流閥，功能是不卸荷時用作設定系統(油泵)主壓力，當卸荷狀態時(靠二位二通閥動作轉換)壓力油直接返回油箱，油泵壓力下降至近似為零，以實現一些回路控制和提高油泵壽命，減少功耗。在回路中屬于并入回路的。減壓閥用于調整執行元件所需壓力，是串聯在回路中的，一般不能互換使用。

卸荷溢流閥由溢流閥和單向閥組成。當系統壓力達到溢流閥的開啟壓力時，溢流閥開啟，泵卸荷;當系統壓力降至溢流閥的關閉壓力時，溢流閥關閉，泵向系統加載。使泵卸荷時的壓力稱為卸荷壓力，使泵處于加載狀態的壓力稱為加載壓力。
 功能.
卸荷溢流閥的主要功能是自動控制泵的卸荷或加載。鑒于卸荷溢流閥的功用，要求卸荷壓力與加載壓力之間存在一定差別。差值過小，則泵的卸荷與加載動作過于頻繁;差值過大，則系統壓力變化太大。

加載壓力與卸荷壓力的差值是卸荷溢流閥的重要性能指標，一般加載壓力為卸荷壓力的85%左右。其性能與溢流閥相同。

卸荷溢流閥的主要用途:

a.蓄能器系統中泵的自動卸荷及加載;

b.高低壓泵組合中大流量低壓泵的卸荷。
 選用

卸荷溢流閥主要用于裝有蓄能器的液壓回路中，當蓄能器充液壓力達到閥的設定壓力時自動地使液壓泵卸荷。閥中有內裝單向閥防止蓄能器中的帶壓油液倒流。此時由蓄能器維持對系統供油而泵卸荷，從而收到節能效果。當蓄能器中油液壓力降至到閥設定壓力地85%左右時，閥又復載，液壓泵恢復向蓄能器充液。

這種閥也可以用于雙泵高低壓回路。低壓時兩個泵同時向系統供油，高壓時此閥使大泵卸荷并把它與高壓部分隔開。

用于蓄能器地閥與蓄能器之間地壓降不得超過設定壓力地10%。外泄式閥泄油口背壓不得超過設定壓力地2%。
 設計

多路組合換向閥，由于結構緊湊，便于集中操縱，油路短，壓力損失小等優點，在農業機械、工程機械多執行元件的液壓系統中廣為應用.多路組合換向閥又經常與單向閥、液控單向閥、安全閥等組為一體，因此除了其換向功能之外，還具有使系統限壓、卸荷、執行元件的鎖位等功能，特別是卸荷功能尤為重要.在農業機械中，特別是聯合收割機中，普遍使用多路組合換向閥，各執行元件間斷工作，液壓系統經常處于卸荷狀態，卸荷性能的好壞對系統影響較大，如果卸荷壓力高，能量損失大，系統溫度升高，甚至使系統不能正常工作.因此有必要對其卸荷性能進行分析，并合理地設計卸荷閥.

種類.

貫穿式

卸荷通道和壓力閥分別設立.卸荷時，各聯閥芯均處于中立位置，油源來油經一條的貫穿各路閥的油道卸回油箱，卸荷油道貫穿各路換向閥.當其中任一路閥工作時(即把此卸荷油道切斷).油源來油就從該路換向閥進入所控制的執行元件，工作壓力大小由圖中壓力閥限定.采用該種卸荷方式優點是換向閥閥桿從中立位置→工作位置的移動過程中，卸荷油道是逐漸被關閉的，進入執行元件的油量逐漸增加，系統壓力逐漸升高，執行元件啟動平穩，無沖擊，而且有一定調速性能，壓力閥結構簡單.其缺點是卸荷油道長，壓力損失大，尤其換向閥路數多時，弊端更為突出，該種卸荷方式多用于路數較少的場合.

卸荷式

該種卸荷方式又分兩種

1、貫穿控制式卸荷閥卸荷

卸荷閥和安全閥為一體，組成先導式壓力閥，該閥即是卸荷閥又是安全閥，有時又是溢流閥.卸荷時其控制油道貫穿各路換向閥，同前述卸荷油道.當各路換向閥處于中立位置時，卸荷閥的控制油道(見圖1b和圖2)貫穿各路換向閥并與油箱連通.卸荷時，大部分油液卸荷，通道短，壓力損失低.任一路閥換向工作，便切斷控制油道，油源來油就從換向閥進入執行元件工作，其工作壓力大小由導閥控制.此時系統壓力為導閥調整壓力.該種卸荷方式，即使換向閥路數增加，只是控制油道增加，卸荷壓力增加不大，始終保持較低卸荷壓力，此種卸荷方式多用于手動換向閥，卸荷可靠.

2、電磁閥控制式卸荷閥卸荷

該種卸荷方式與前種不同點是其控制油道與油箱通斷與否，由電磁閥控制，見圖1c，卸荷油道短，卸荷時壓力損失低，又便于自動控制，但卸荷的可靠性低，多用于電磁多路閥的場合.
 設計.

工程上使用多路組合換向閥，就來看多為手動式，其卸荷方式多采用貫穿控制式卸荷閥卸荷，卸荷閥經常采用圖2的結構形式，下面簡要介紹一下其設計方法.
 主閥結構

卸荷閥(又是安全閥)的主閥按配合形式不同可分為三級同心、二級同心和滑閥式三類.其中滑閥式結構工作壓力低，控制壓力精度不高;三級同心結構雖成熟，應用較廣，但與二級同心式比較，不及二級同心式動作靈敏，規格相同，行程相同時，二級同心結構的通油能力遠大于三級同心結構;二級同心式控制壓力穩定，加工工藝性好，二級同心式應用前景廣闊，這里以二級同心結構，討論其結構尺寸設計方法.
 尺寸

1、閥的通徑D0

通徑D0也是整個多路閥的進口直徑，D0取的大，閥的結構尺寸就大，不經濟，D0取的小，油液流動不通暢，壓力損失大，容易發熱.應使多路閥通過額定流量時其油液流速不超過允許值，

2、主閥座孔直徑D2

適當增大D2有利于提高閥的靈敏度，但過大會使閥不易穩定，一般先根據經驗公式確定主閥閥芯過流部分的直徑D1，

3、主閥芯大直徑D

根據一般資料和經驗可知，適當增加主閥芯大端直徑D，可以提高閥的靈敏度，降低閥的壓力超調量，可提高閥的開啟壓力，保證閥工作穩定，不過，D值過大，將使閥的結構尺寸和閥芯質量加大，主閥上腔容積增加，導致動態過程時間延長，

太小又保證不了靜態特性要求，一般應保證:

4、主閥芯半錐角α1

5、主閥芯阻尼孔d0及長度l0

主閥芯上阻尼孔d0

越小，其長度l0越長，則節流與阻尼作用越顯著，閥的啟閉特性好，動態穩定性好，但閥芯動作滯后大，靈敏度降低，增加了動態壓力超調量，且易堵塞、工藝性也不好

C1--主閥口的流量系數(無因次)，圖2結構可取C1=0.78

ρ―油液密度，取850-900kg/m3

Px―卸荷壓力，通常取Px=(0.2~0.5)MPa

6、主閥芯導向長度l

增大主閥芯導向長度l,有利主閥芯工作穩定,減少嘯叫和壓力振擺,但過大，結構尺寸增加.建議l1.2D

7、導閥芯半錐角α2

導閥要求有良好的密封性，而且導閥流量增益太大對穩定性不利，故一般導閥半錐角α2取為20°.

8、導閥座孔徑d，d1

導閥座孔直徑d大，導閥芯工作穩定性好，則導閥彈簧力加大，結構尺寸增大，一般取d=(2~5)d0;另外，d1對導閥動態特性影響較大，為使阻尼也起正常作用，設計中保證d>d1

9、主閥彈簧的予壓量h1

10、主閥彈簧剛度Ky

11、導閥彈簧予壓量x10和剛度Kx

可根據導閥欲開未開時導閥芯受力關系導出。
 討論.
卸荷閥同一般先導式溢流閥結構原理一樣，在調試過程中，也存在嘯叫與壓力振擺現象.根據有關資料[3]介紹，產生壓力振擺主要原因:

1)主閥芯導向長度太短，主閥芯工作中不穩;

2)導閥的控制油路不應由主閥上腔引出，該處壓力在主閥工作中就是變化的，隨流量變化而變化，必然引起壓力擺動;

3)導閥芯處于懸空狀態，工作中要偏移，導閥口徑向間隙不均，必然產生嘯叫和振動.

減少嘯叫和壓力振擺方法，應保證零部件加工裝配質量和合理的結構參數，適當加長主閥芯導向長度，使導閥芯加上導向支承.
先導壓力
裝載機轉向和工作裝置都是靠液壓系統來控制完成的，多數裝載機采用的是雙泵合流系統即在裝載機不轉向時轉向液壓控制系統中轉向泵輸出的液壓油通過液壓閥強制的全部合流到工作液壓控制系統中去。該系統在裝載機收斗鏟掘物料時需要的是高壓力小流量，而裝載機工作液壓控制系統由定量泵提供的是高壓力大流量，因此有大量的液壓油通過溢流閥高壓溢流回油箱。這樣一來工作液壓控制系統的功率利用率低、能耗大、污染大，同時液壓系統的發熱導致液壓系統的熱平衡溫度過高，影響了液壓系統的可靠性，降低了裝載機作業時的牽引性能。徐工LW820G輪式裝載機轉向系統采用的是雙泵合分流先導壓力卸荷液壓系統，此系統包括全液壓轉向器、優先型流量放大閥、先導控制卸荷閥、限位閥等組成，該系統的應用大大改善了整機的性能，提高了整機的可靠性。
特點
1.利用較小流量的先導油推動流量放大閥的主閥芯移動，控制轉向泵過來的較大流量的壓力油進入轉向油缸，實現了以低壓小流量控制高壓大流量的目的，減輕操作者的勞動強度。

2.除優先供應轉向系統外，還可以使轉向多余的油合流到工作系統去，實現了雙泵合流，降低了工作泵的排量，提高了可靠性，同時節約了能量和提高三項和性能。

3.先導油控制的卸荷閥實現了在裝載機鏟掘作業時將轉向泵來油直接低壓卸荷回油，提高了裝載機的牽引力，同時又能滿足鏟掘松土等作業時動臂快速提升的要求。

4.通過卸荷閥的直接回油，降低了系統的發熱，改善了系統的熱平衡，提高了系統的可靠性。
電液比例閥簡稱比例閥普通液壓閥能通預調式液流壓力、流量進行定值控制設備機構工作程要求液壓系統壓力、流量參數進行調節或連續控制例.要求工作臺工作進給按慢、快、慢連續變化速度實現進給或按定精度模擬某佳控制曲線實現旅力控制.普通液壓閥則實現用電液比例閥液壓系統進行控制

    電液比例閥種按輸入電信號連續、按比例控制液壓系統液流向、流量壓力閥類山電-機械比例轉換裝置液壓控制閥本體兩部構.前者輸入電信號連續按比例轉換機械力位移輸者接受種機械力位移、按比例連續輸壓力流量.

    電液比例閥發展主要兩途徑用比例電磁鐵取代傳統液壓閥手調節裝置或取代普通電磁鐵發展起;二由電液伺服閥簡化結構、降低精度發展起面介紹比例閥均指前者今比例閥主流與普通液壓閥互換

    比例電磁閥結構圖所示比例電磁鐵直流電磁鐵與普通直流電磁鐵同普通直流電磁鐵銜鐵吸合斷兩工作位置并且吸合磁路幾乎沒氣隙.比例電磁鐵要求吸合力或位移與給定電流比例并銜鐵全部工作行程磁路保持定氣隙‘.其結構主要由極靴1、線圈2、殼體5銜鐵10等組線圈2通電產磁場隔磁環4存使磁力線主要部通銜鐵10、氣隙極靴1形路口極靴銜鐵產吸力門線圈電流定吸力極靴1與銜鐵間距離同變化銜鐵氣隙適段行程吸力隨位置改變發變化