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棗陽市IC厭氧反應器設備

技術方案：

　　一種UASB厭氧污泥床反應器，包括：塔體和布水器，所述塔體下端套接塔盤;所述布水器下端連接污水進水管，所述污水進水管穿過塔盤端口外伸;所述塔盤上端固定設置一級三相分離器，所述布水器和一級三相分離器之間為流化床反應室;所述一級三相分離器上方固定設置二級三相分離器，所述一級三相分離器和二級三相分離器之間為深度進化反應室;所述二級三相分離器上端設置旋流液分離器，所述旋流液分離器上端設置沼出口管，所述旋流液分離器右側設置清水出口管。

　　所述流化床反應室包括顆粒污泥區和懸浮污泥區。在反應區內存留大量厭氧污泥，具良好凝聚和沉淀性能的污泥在池底部形成顆粒污泥層。廢水從污泥床底部流入，與顆粒污泥混合接觸，污泥中的微生物分解機物，同時產生的微小沼泡不斷放出。微小泡上升過程中，不斷合并，逐漸形成較大的泡。在顆粒污泥層的上部，由于沼的攪動，形成一個污泥濃度較小的懸浮污泥層。

　　所述二級三相分離器由由沉淀區、回流縫和封組成，其功能是將體(沼)、固體(污泥)和液體(廢水)等三相進行分離。沼進入室，污泥在沉淀區進行沉淀，并經回流縫回流到反應區。經沉淀澄清后的廢水作為處理水出反應器;三相分離器的分離效果將直接影響反應器的處理效果。

厭氧生化法的基本

  廢水厭氧生物處理是環境工程與能源工程中的一項重要技術，是機廢水強力的處理方法之一。厭氧生化法與好氧生化法相比具下列優缺點：

UASB反應器啟動的四個階段：

1*階段：啟動前的準備： UASB投入前必須進行充分實驗和密性實驗，充分實驗要求漏水現象。密性實驗要求池內加壓到350mm水柱，穩定15分鐘后，壓力降小于10mm水柱。而且在厭氧污泥培養和馴化之前使用氮吹掃。 

2二階段：UASB啟動初始階段：

1選用接種污泥： a選用顆粒污泥或污水污泥消化池的消化污泥接種。

b選用同類廢水同一溫度范圍的（中溫污泥）種污泥。

c添加部分顆粒污泥或破碎的顆粒污泥，也可提高顆粒化過程    d也可以從市政下水道及污水集積處等處于厭氧環境下的淤污泥。甚至還可以使用好氧活性污泥法的剩余污泥進行轉性培養，但培養時間相當長。

e牛糞和各類糞肥也可以用于接種污泥，但各類污泥中均不應當太多的砂子。 32接種污泥的方法：接種污泥量、接種污泥的濃度 a方法：將含固80%的接種污泥加水攪拌后，用污泥泵均勻的輸入到UASB反應池各布泥點 b接種污泥量：接種污泥量為UASB反應器的效容積的30%到50%，少15%，一般為30%。接種污泥的填充量不過UASB反應器的效容積的60%。 c接種污泥的濃度：初啟動時，稠型污泥的接種量為20到30kg VSS/m3,濃度小于40 kg TSS/m3的稀消化污泥接種量可以略小些。

3．接種污泥時的水質： a配制低濃度的廢水利于顆粒污泥的形成，但濃度也應當足夠維持良好的細菌生長條件，因此，初始配水低COD濃度為1000毫克/升，然后逐步提高機負荷直到可降解的COD去除率達到80%為止。 b當進水COD濃時，可采用出水循環或稀釋水進水,出水循環回流比為30到50%，調節到適宜的COD濃度值。 

   IC反應器的構造點是具很大的高徑比，一般可達到4-8，高度可達16-25m，從外觀看，就象一個厭氧生化反應塔。IE反應器從功能上講由四個不同的功能部分組成：

1、混合區：由反應器的底部進入的污水與顆粒污泥和內部體循環所帶回的出水效地混合，使進水得到效地稀釋和均化。

2、污泥膨脹床部分：由包含高濃度的顆粒污泥膨脹床所構成。床的膨脹或流化是由于進水的上升流速、回流和產生的沼所造成。廢水和污泥之間效地接觸使得污泥具高的活性，可獲得高的機負荷和。

三種厭氧反應器比較

(1) UASB反應器

UASB反應器是二代厭氧反應器，它的優缺點如下：

優點：

機負荷居二代反應器

污泥顆?；狗磻鲗Σ焕麠l件抵抗性增強

簡化工藝，節約投資與

提高容積利用率，避免堵塞問題

缺點：

內部泥水混合較差不利于微生物和機物之間的傳質

當液相和相上升流速較高時會出現污泥流失，導致不穩定

水力負荷和反應器機負荷法進一步提高

(2) EGSB反應器

EGSB反應器相當于改進型UASB反應器，屬于三代厭氧反應器，它的優缺點如下：

優點：

提高反應器內的液體上升流速,

顆粒污泥床層充分膨脹

污水與微生物之間充分接觸,加強傳質效果

避免反應器內死角和短流的產生

占地面積較UASB小

缺點：

反應器較高

采用外循環，動力消耗大

(3) IC反應器

IC反應器屬于三代厭氧反應器，它的內部結構相當于兩個UASB疊加。

優點：

內循環結構,利用沼膨脹做功,須外加能源,實現內循環污泥回流

實現了“高負荷與污泥流失相分離”

引入分級處理,并賦予其新的功能

抗沖擊負荷

基建投資省，占地面積少，

缺點：

進水需預處理

棗陽市IC厭氧反應器設備

結構復雜,維護困難

出水需后處理

3、精處理部分：在這一區域內，由于低的污泥負荷率，對長的水力停留時間和推流的流態性，產生了效的后處理。另外由于沼產生的擾動在精處理部分較低，使得生物可降解COD幾乎部去除。雖然與UASB反應器條件相比，反應器的負荷率較高，但因內部循環流體不經過這一區域，因此在精處理區的上升流速也較低，這兩點為固體停留提供了條件。

4、回流系統：內部的回流是利用提原理，因為在上部和下層的室間存在著壓力差?；亓鞯谋壤怯僧a其量所決定的。

大部分機物（BOD和COD）是在IC反應器下部的顆粒污泥膨脹床內降解為生物沼的（甲烷），沼經由*部分分離器收集，通過體升力攜帶水和污泥進入體上升管，至位于IE反應器部的液分離罐進行液分離，水與污泥經過循環下降管流向反應器底部，形成內循環流。*級分離的出流在二級（上部）處理區得到后續處理，在此，大部分剩余的可降解的機物（COD和BOD）得到進一步降解，所產生的沼被二級分離器收集，出水通過溢流堰流出反應器。

內循環是基于體上升原理，通過含體的“上升管”和“下降管”介質密度的差別產生的，在此不需水泵實現這一內循環，內循環量（速度）通過上升管內沼的含量，即進水中COD濃度的變化實現自我調節。該內循環功能使IE反應器具較靈活的點，比如：當進水COD負荷增高時，沼產量增大，內循環管內體上升力增大，經由下降管至下部的循環水進一步稀釋了COD的濃度。反之，當進水COD負荷較小時，較少的沼產量產生較小的體上升力，使得較小的循環水流至反應器底部稀釋進水COD濃度。由此可見，內循環點可以在進水COD負荷波動的情況下，實現穩定的COD負荷自動調節。

I其主要控制參數如下幾個方面：⒈營養物質 污水中各種營養物質的量及比例營養衛生物的生長、繁殖，從而影響好氧階段的處理效果。主要的營養物質包括：C、N、P、Ca、H、Mg等，次要營養物之包括：Zn、Na、Cl、Cu等，一般來說，廢水中所含的營養物質均能達到細菌所需要的營養物質的要求，滿足微生物的新陳代謝。

⒉溶解氧 溶解氧是影響好氧處理系統重要的影響因素。溶解氧不足時，氧在水與微生物之間的傳遞速率會下降，會使好氧微生物活性受到影響，新陳代謝能力減弱，從而使機物氧化過程不能*進行，出水機物濃度變高，處理效果降低，同時其濃度降低時，厭氧微生物會大量繁殖，好氧微生物受到抑制會大量死亡。濃度過高也不可以，一般來說容易出現污泥膨脹現象。一般來說溶解氧濃度應該不低于2.0。

⒊溫度 溫度對好氧階段的影響是多方面的，溫度的改變，參與凈化的生物種屬于活性以及生化反應的速率都會隨之變化。溫度通過兩種方式來影響生化反應：一方面是影響酶的反應速率，另一方面是影響基質向細菌的擴散速率。好氧處理中大多數菌屬于中溫菌，而濃度在20~35℃范圍內生長良好。在這個范圍內，其處理機物的活性隨溫度提高而增高，直至溫度上升至使其酶的活性消失為止。

⒋污泥微生物濃度MLVSS 好氧階段污泥濃度MLSS設計為5g/L,一般來說MLVSS/ MLSS值為0.75左右，也就是說微生物濃度MLVSS應該為3.75g/L左右，污泥中微生物濃度的高低會影響污泥的絮凝性和沉降性。我污水站現在的污泥濃度基本在要求之內，但是微生物濃度還些低，MLVSS/ MLSS比值在0.5左右，也就是說污泥結構組成不好，所以會經常出現死泥，漂泥等現象。 ⒌污泥機負荷N：如果條件允許的話，污水站一般采用的都是低負荷處理 （<0.3KgBOD5/KgTSS.d>，高負荷處理會增加污水的處理，不如厭氧處理，效果也不是很好，影響出水水質。由于現在還不能進行BOD分析化驗，暫時污泥COD負荷和容積COD負荷來監測耗氧階段的。

⒍微生物停留時間MCRT 微生物停留時間MCRT即泥齡，為池內的污泥量與每日放污泥量的比值。微生物的停留時間一般維持在5~8d為宜，污泥量少，會使負荷變大，進而減少對廢水中機物處理的量，污泥齡過高，污泥老化嚴重，會影響后續設施的處理難度，使沉淀池的內的沉降困難，出水水質變差。

⒎水力負荷 水力負荷是一個不易控制的因素，它取決厭氧階段的來水量，厭氧階段正常時，水力負荷比較高，當厭氧階段出現問題后，水力負荷又會迅速下降。水力負荷的影響表現在污水在好氧池內的停留時間及二沉池的沉降效果，如何使污水的流量趨于一個穩定值是以后應該考 慮的問題。

⒏污泥容積指數SVI 污泥容積指數是對污泥沉降性能和污泥絮凝性能等指標的評價。作為污泥沉降性能和污泥絮凝性能的硬性評價，其值可以由污泥30分鐘沉降比/污泥濃度來計算。其范圍一般在50~150之間，SVI小于50，表明污泥活性低，SVI大于150，表明污泥可能發生膨脹。

強效IC厭氧反應器設備使用材料

厭氧反應器技術優點：

(一)可處理高濃度廢水，別是對一些較難降解的大分子機物很好的去除效果，而好氧對此效果不明顯；
（二） 不需要供氧，大大降低，能耗僅為好氧處理工藝的10-15%，且厭氧過程產生可再生能源——沼；
（三） 污泥產生量比好氧過程少5～20倍，UASB內污泥濃，平均污泥濃度為20－40gVSS/1；不會產生污泥膨脹，剩余污泥量少，污泥易處理；
（四） 機負荷率高，水力停留時間短，采用中溫發酵時，容積負荷一般為10-20kgCOD/m3.d左右；反應器容積和系統占地小，投資少。工程實踐證明，當污水COD濃度大于4000mg/L時，厭氧處理就比好氧處理更加。
（五） 混合攪拌設備，靠發酵過程中產生的沼的上升運動，使污泥床上部的污泥處于懸浮狀態，對下部的污泥層也一定程度的攪動；污泥床不填載體，節省造價及避免因填料發生堵賽問題；
（六） 、方便、易于維護管理。

厭氧反應器

1、厭氧反應器過負荷

原因：由于反應器泥量不足或污泥產甲烷活性不足。

解決方法：增加污泥活性；提高污泥量；增加種泥量或促進污泥生長；減少污泥洗出。

2、厭氧顆粒污泥生長過于緩慢

原因：由于營養與微量元素不足；進水預酸化度過高；污泥負荷過低；顆粒污泥洗出；顆粒污泥分裂。

解決方法：增加進液營養與微量元素的濃度；減少預酸化程度；增加反應器負荷。

3、污泥產甲烷活性不足

原因：營養與微量元素不足；產酸菌生長過于旺盛；機懸浮物在反應器中積累；反應器中溫度降低；廢水中存在毒物或形成抑.制活性的環境條件，機物，如鈣離子引起沉淀。

解決方法：添加營養與微量元素；增加廢水預酸化度；降低反應器負荷；提高溫度；降低懸浮物濃度；減少進液中鈣離子濃度；在厭氧反應器前采用沉淀池。

陜西厭氧反應器

廢水的PH緩沖能力另一個需要了解的是廢水的pH緩沖能力，堿度是衡量緩沖能力的一個參數。另一個的檢查廢水緩沖能力的方法是向廢水中加入相當于其COD濃度40%的乙酸（以COD濃度計），假如廢水pH仍維持6.5以上，則其緩沖能力是沒問題的。假如pH在加乙酸后低于6.5，則說明廢水的緩沖能力不是非常強，在操作中應小心控制，后一種情況下，在廢水處理中產生的NH3，也能提高其緩沖能力。對于堿度別小的廢水，可以加Na2CO3提高其堿度。

燃燒器應裝在安地區，并應在其前安裝閥門和阻火器。剩余體燃燒器，是—種安裝置，要能自動點火和自動滅火。剩余體燃燒器和消化池蓋、或貯柜之間的距離，一般至少需要15m，并應設置在容易監視的開闊地。2、保溫加熱設備厭氧消化像其他生物處理工藝一樣受溫度影響很大，厭氧工藝受溫度影響更加突出。中溫厭氧消化的優溫度范圍從30～35℃，可以計算在20℃和10℃的消化速率大約分別是30℃下大值的35%和12%。

4、粒污泥洗出

原因：體聚集于空的顆粒物中，在低溫、低負荷、低進液濃度易形成大而空的顆粒污泥；顆粒形成分層結構，產酸菌在顆粒污泥外大量覆蓋使產菌聚集在顆粒內；顆粒污泥因廢水中含大量蛋白質和脂肪而上浮的趨勢。

解決方法：增大污泥負荷；更穩定的工藝條件，增加廢水預酸化程度；采用預處理去除蛋白與脂肪。

5、厭氧污泥上浮

原因：三相分離器室浮泥，導致沼不順；負荷突然增加，產過大，高于分離器能力；溫度突然變高，產過大，高于分離器能力；水封高度問題；廢水中蛋白質產生泡沫以及其他機物的降解過程中產生的中間產物可能降低了液體的表面張力，從而產生泡沫。阿

解決辦法：降水位，沖洗；降負荷；慢升溫，回流；調整水封水位。

6、顆粒污泥破碎分散

原因：由于負荷或進液濃度突然變化；預酸化度突然增加，使產酸菌處于饑餓狀態；或毒物質存在于廢水中。

解決方法：更穩定的預酸化條件；進行脫毒的預處理；延長馴化時間稀釋進液；降低負荷與上升流速度以及水流剪切力，采用出水循環以增大壓力，使絮狀污泥洗出。

7、絮狀的污泥或表面松散“起毛”的顆粒污泥形成并被洗出原因：由于進液中懸浮物的產酸菌的，顆粒污泥聚集在一起；在顆粒表面或以懸浮狀態大量的產酸菌；表面“起毛”顆粒形成，產酸菌大量附著于顆粒表面。解決方法：從進液去除懸浮物；增強廢水預酸化度。

    始終秉承誠信、創新、強效、務實的精神，從客戶的角度出發，以勤勉的工作態度，為客戶提供污水治理領域的技術、的和zui完善的解決方案