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自動UASB厭氧反應器設備特點

厭氧反應器

    隨著科學的發展，科研的不斷深入，許多新技術，新材料，新理念被運用于環境保護行業，使我環境保護技術得到的長足的發展。食品、生物、化工等行業放大部分廢水都屬于高濃度機廢水，利用常規的物化、生化處理難達到處理 ，同時存在操作管理，投資大，高等一系統問題。

厭氧發酵罐的： 

因為我們現在對于餐廚垃圾資源化利用這塊比較重視，在我*的33個試點城市里邊，初步統計大概2/3以上的城市都是比較主張采用厭氧消化作為餐廚垃圾資源化利用的技術。同時，想改用厭氧消化作為主要技術的城市還在增加，對于餐廚垃圾厭氧發酵它的主要工藝流程，在的話，我們這個流程主要是由這樣幾部分構成，*個是餐廚垃圾的預處理系統，它主要功能就是去除餐廚垃圾里邊的雜質，這是一個提純的過程，我們不需要的那部分雜質。然后在因為餐廚垃圾含油量比較高，所以它的油脂提取 也是比較重要的一塊，就是預處理，要提取其中的油脂進行回收利用，它可以作為化工原料，會生物柴油作為原料來利用。經過提純之后的餐廚垃圾的漿液，就會送到厭氧發酵系統進行厭氧發酵。zui后產生甲烷體進行回收利用，zui后發酵之后的產物還一個處理的過程。所以主要的餐廚垃圾它的厭氧發酵就是由這樣幾個 部分組成。 
　　前面其實已經提到了餐廚垃圾它的一些性，由于它具前面我所提到的這樣一些性，利用它來做這個厭氧發酵的話，必然也會存在一 些難點，所以接下來我想對這個餐廚垃圾厭氧發酵的難點進行一些分析，*個是餐廚垃圾，其實厭氧發酵技術對于我們中來說是一個比較成熟的技術，在污水處理領域利用率也是非常高。現在把這個厭氧消化技術到餐廚垃圾里邊就如下幾個問題是我們需要考慮的，*餐廚垃圾它的含固率相對于我們原來處理的污水 來說，它的含固率比較高。如果說我們用傳統的厭氧消化技術來進行處理的話，先要想到的一個問題就是我要降低這個含固率，因此就會加入大量的清水或者回流的沼液進行稀釋，這樣處理之后，zui后終端出來的廢液它的產量就會增高，這是*個問題。 
　　二因為餐廚垃圾是高油比較粘稠的狀態，同時在里邊 不可避免還存在著塑料、瓷器等等這樣一些雜質在里邊，并且就我們目前對中餐廚垃圾進行調查發現這部分雜質，它的含量還比較高。垃圾又比較粘稠，所以要把這部分雜質從餐廚垃圾里邊分選出來，它的難度就比較高。如果這部分雜質進到厭氧發酵罐里面，像塑料這樣的輕物質就會浮在表面，時間長了還會結渣，這樣產生 的甲烷就法釋放出來。如果重物質，像瓷器還沙石，進到厭氧發酵里邊就會在罐內發生沉積，在輸送過程中對設備造成磨損，這部分是我們必須攻克的難點。 
    三個，餐廚垃圾因為機含量非常高，所以它比較容易酸化，就是厭氧發酵水解酸化和甲烷化兩個過程，它的*階段是在幾天時間之內就會完成，就會使物料的PH值大幅度降低，PH值的降低對于二階段的產甲烷菌來說是非常不利的，所以可能會導致發酵罐的酸化，這對發酵罐來說影響是比較大的。

技術征摘要】
1.一種強效B-ABR厭氧反應器，包括一個箱體結構的反應器本體（1），其征在于，所述的反應器本體（1）被分為左、右兩格厭氧區，所述的左格厭氧區由上填料骨架（3）、左導流板（6）、下填料骨架（5）和反應器本體（1）的左側壁相互連接組成，所述的上填料骨架（3）和下填料骨架（5）之間設聚氨酯軟性填料（4）；所述的左導流板（6）的上端與反應器本體（1）的部連接；所述的右格厭氧區由填料上隔網（9）、右導流板（8）、填料下隔網（11）和反應器本體（1）的右側壁相互連接組成；所述的填料上隔網（9）和填料下隔網（11）之間設聚氨酯組合球形填料（10）；所述的右導流板（8）的上端與反應器本體（1）的部連接；所述的反應器本體（1）上邊兩側設左、右入孔（13）和（14），其左側壁和右側壁的上端分別設置布水裝置（2）和出水裝置（12）；所述的左導流板（6）和右導流板

   UASB厭氧反應器啟動分為初次啟動和二次啟動。初次啟動指用顆粒污泥以外的其它污泥作為種泥啟動的一個UASB厭氧反應器的啟動過程。二次啟動是指使用顆粒污泥作為種泥對UASB厭氧反應器的啟動過程。我們現階段反應的啟動方法均為二次啟動法。需注意問題如下：

1、進水負荷 二次啟動的負荷可以較高，一般情況下初進液濃度可以達到3000mg/l到5000mg/l，進水一段時間后，待COD去除率達80%以上時，適當提高進水濃度。相應流量不宜過高。我們在厭氧反應器初次啟動時提倡低流量、低負荷啟動，現二二套厭氧反應器采用此種啟動方式已經成功。

2、進水懸浮物 進水懸浮物含量不能太高，否則將嚴重影響厭氧顆粒污泥的形成，其積累量大于微生物的增長量，終導致厭氧污泥的活性大大下降，因為整個厭氧反應系統的容量是限的。

3、進水種類的控制 厭氧反應器的進水需嚴格控制，通過馴化我們可以處理一些難處理的污污水，例如提取的洗柱水，但在整個厭氧反應系統的啟動期間，此類水不能進入，否則將大大延長啟動時間。在啟動過程中我們也應及時了解情況，對啟動期間的厭氧反應器進水作出相應的。

4、顆粒污泥的觀察 啟動期間需定期從顆粒污泥取樣口提取污泥樣品，觀察顆粒污泥的生長情況，結合進出水COD值對厭氧反應器的啟動情況做出判斷。

5、出水pH值 對出水pH值做出相應記錄，pH值低于6.8時需及時采取相應補救措施(調整進水負荷、必要時投加純堿)，為啟動成功提供。

6、產、污泥洗出情況 及時與熱風爐了解沼的產出情況，產量小時從進水負荷、溫度、顆粒污泥形成三方面進行分析，尋求解決問題的辦法。

7、進水溫度 控制厭氧反應器內溫度在34-38℃之間，通過調節進水溫度使24h內溫差變化不得過2℃。

自動UASB厭氧反應器設備特點

污泥顆?；?/strong>

顆粒污泥即我們常說的厭氧污泥，它的形成實際上是微生物固定化的一種形式，其外觀為具相對規則的球形或橢圓形黑色顆粒。光學顯微鏡下觀察，顆粒污泥呈多孔結構，表面一層透明膠狀物，其上附著甲烷菌。顆粒污泥靠近外表面部分的細胞密度大，內部結構松散，粒徑大的顆粒污泥內部往往一個空腔。大而空的顆粒污泥容易破碎，其破碎的碎片成為新生顆粒污泥的內核，一些大的顆粒污泥還會因內部產生的體不易釋放出去而容易上浮，以至被水流帶走，只要量不大，這也為一種正?，F象。

厭氧反應器內顆粒污泥形成的過程稱之為顆粒污泥化，顆粒污泥化是大多數UASB反應器啟動的目標和成功的標志。污泥的顆粒化可以使UASB反應器允許更高的機物容積負荷和水力負荷。

厭氧反應器內的顆粒污泥其實是一個*的微生物水處理系統。這些微生物在厭氧環境中將難降解的機物轉化為甲烷、二氧化碳等體與水系統分離并實現菌體增殖，通過這種方式污水得到凈化。這里面涉及到兩類關系為密切的厭氧菌：產酸菌和產甲烷菌。我們在3月份的培訓過程中提到，產酸菌將機物轉化為揮發性機酸，而產甲烷菌利用這些機酸把他們轉化為甲烷、二氧化碳等體，這時污水得到凈化。在這個過程中，對于凈化污水來說，起關鍵的是甲烷菌，而甲烷菌對于環境的變化是相當敏感的，一旦溫度、pH、毒物質侵入、負荷等因素變化，均易引發其活力的下降，導致揮發酸積累，揮發酸積累的直接后果是系統pH下降，如此循環，厭氧反應器開始“酸化”。

操作過程：

1）在預處理的廢水滿足厭氧處理所需的進水條件后，啟動厭氧泵向UASB反應器進水。啟動厭氧泵之前檢查需檢查泵是否正常，開啟泵后，檢查流量計顯示，判斷廢水是否正常輸出。調節泵的出口閥門，將各厭氧反應器的流量調節到規定范圍；起用泵前一定要詳細檢查該泵的運轉紀錄，確認該泵異常后方可啟用。

2）密切注意厭氧反應器上部出水情況，要注意跑泥現象，防止出水帶泥過多，一般小于20%，定期清理溢流堰口的堵塞物，但需注意防止跌落溺水。

3）密切關注厭氧反應器出水的COD、PH值、VFA、溫度等指標，防止反應器工藝指標變化過大；

4）經常厭氧反應器部水面的情況，防止大量體溢出； 5）經常觀察水封中的水位，將水封水位控制在一定高度；

6）中沉池出水的SS盡可能小于5%，并定期將中沉池內的厭氧污泥回流至UASB內；

根據需要，每班進行取樣送檢，并根據化驗結果判斷厭氧反應器的狀況

厭氧控制條件

(1)溫度：厭氧廢水處理分為低溫、中溫和高溫三類。迄今大多數厭氧廢水處理系統在中溫范圍，在此范圍溫度每升高10℃，厭氧反應速度約增加一倍。中溫工藝以30-40℃較為常見，其處理溫度在35-40℃間。高溫工藝多在50-60℃間。在上述范圍內，溫度的微小波動(如1-3℃)對厭氧工藝不會明顯影響，但如果溫度下降幅度過大(過5℃)，則由于污泥活力的降低，反應器的負荷也應當降低以防止由于過負荷引起反應器酸積累等問題，即我們常說的“酸化”，否則沼產量會明顯下降，甚至停止產生，與此同時揮發酸積累，出水pH下降，COD值升高。

注：以上所謂溫度指厭氧反應器內溫度

(2)pH：厭氧處理的這一pH范圍是指反應器內反應區的pH，而不是進液的pH，因為廢水進入反應器內，生物化學過程和稀釋可以迅速改變進液的pH值。反應器出液的pH一般等于或接近于反應器內的pH。對pH值改變大的影響因素是酸的形成，別是乙酸的形成。因此含大量溶解性碳水化合物(例如糖、淀粉)等廢水進入反應器后pH將迅速降低，而己酸化的廢水進入反應器后pH將上升。對于含大量蛋白質或氨基酸的廢水，由于氨的形成，pH會略上升。反應器出液的pH一般會等于或接近于反應器內的pH。pH值是廢水厭氧處理重要的影響因素之一，厭氧處理中，水解菌與產酸菌對pH較大范圍的適應性，大多數這類細菌可以在pH為5.0-8.5范圍生長良好，一些產酸菌在pH小于5.0時仍可生長。但通常對pH敏感的甲烷菌適宜的生長pH為6.5-7.8，這也是通常情況下厭氧處理所應控制的pH范圍。我要求厭氧反應器內pH控制在6.8-7.2之間。

進水pH條件失常先表現在使產甲烷受到抑制(表現為沼產生量降低，出水COD值升高)，即使在產酸過程中形成的機酸不能被正常代謝降解，從而使整個消化過程各個階段的協調平衡喪失。如果pH持續下降到5以下不僅對產甲烷菌形成毒害，對產酸菌的活動也產生抑制，進而可以使整個厭氧消化過程停滯，而對此過程的恢復將需要大量的時間和人力物力。pH值在短時間內升高過8，一般只要恢復中性，產甲烷菌就能很快恢復活性，整個厭氧處理系統也能恢復正常。

(3)機負荷和水力停留時間：機負荷的變化可體現為進水流量的變化和進水COD值的變化。厭氧處理系統的正常運轉取決于產酸和產甲烷速率的相對平衡，機負荷過高，則產酸率可能大于產甲烷的用酸率，從而造成揮發酸的積累使pH迅速下降，阻礙產甲烷階段的正常進行，嚴重時可導致“酸化”。而且如果機負荷的提高是由進水量增加而產生的，過高的水力負荷還可能使厭氧處理系統的污泥流失率大于其增長率，進而影響整個系統的處理效率。水力停留時間對于厭氧工藝的影響主要是通過上升流速來表現出來的。一方面，較高的水流速度可以提高污水系統內進水區的擾動性，從而增加生物污泥與進水機物之間的接觸，提高機物的去除率。另一方面，為了維持系統中能擁足夠多的污泥，上升流速又不能過一定限值，通常采用UASB法處理廢水時，為形成顆粒污泥，厭氧反應器內的上升流速一般不低于0.5m/h。

(4)懸浮物：懸浮物在反應器污泥中的積累對于UASB系統是不利的。懸浮物使污泥中細菌比例相對減少，因此污泥的活性降低。由于在一定的反應器中內能保持一定量的污泥，懸浮物的積累終使反應器產甲烷能力和負荷下降。(引：針對于調節池內的浮渣及進入污水處理的污水中的懸浮物質我們在日常工作當中需采取必要的措施和手段將其除去)

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