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敦化市上好IC厭氧反應器設備設計工藝

工藝流程及說明

   分離出的廢水自流入調節池，進行水量水質調節，而后用泵打入水解酸化池。在水解酸化細菌的下，把大分子機物轉化為小分子機酸，再用泵打入UASB反應器。

   在社會提倡循環，關注工業廢棄物實施資源化再生利用的今天，厭氧生物處理顯然是能夠使污水資源化的優選工藝。

  近年來，污水厭氧處理工藝發展十分迅速，各種新工藝、新方法不斷出現，包括厭氧接觸法、升流式厭氧污泥床、檔板式厭氧法、厭氧生物濾池、厭氧膨脹床和流化床，以及三代厭氧工藝EGSB和IC厭氧反應器，發展十分迅速。

   通過下三相分離器的廢水由于沼的提升被提升到上部的水分離裝置，將沼和廢水分離，沼通過管道出，分離后的廢水再回流到罐的底部，與進水混合；經過下三相分離器的廢水繼續進入上部的深處理區，進一步降解廢水中的機物。

  然后廢水通過上三相分離器進入分離區將顆粒污泥、水、沼進行分離，污泥則回流到反應器內以保持生物量，沼由上部管道出，處理后的水經溢流系統出。

  污水自下而上通過UASB。反應器底部一個高濃度、高活性的污泥床，污水中的大部分機污染物在此間經過厭氧發酵降解為甲烷和二氧化碳。

 因水流和泡的攪動，污泥床之上一個污泥懸浮層。

  泡釋放后污泥顆粒將沉淀到污泥床的表面，附著和沒附著的體被收集到反應器部的三相分離器的集室。置于其使單元縫隙之下的擋板的為體發射器和防止沼泡進入沉淀區，否則將引起沉淀區的絮動，會阻礙顆粒沉淀。包含一些剩余固體和污泥顆粒的液體經過分離器縫隙進入沉淀區。

  反應器上部設三相分離器，用以分離消化、消化液和污泥顆粒。消化自反應器部導出；污泥顆粒自動滑落沉降至反應器底部的污泥床；消化液從澄清區出水。

  IC厭氧反應器水封罐主要由杯形罐體和進、出水口組成，其征在于 園底杯形罐的罐壁上部設相對的進、出水口，其進水口的水 平位置略高于出水口；進水口處裝活動式閥板，該閥板與進 水口的接觸面上設密封墊；下端為弧形的隔板從罐蓋的 扁孔垂直插入罐內至下部。

 厭氧控制條件

(1)溫度：厭氧廢水處理分為低溫、中溫和高溫三類。迄今大多數厭氧廢水處理系統在中溫范圍，在此范圍溫度每升高10℃，厭氧反應速度約增加一倍。中溫工藝以30-40℃為常見，其處理溫度在35-40℃間。高溫工藝多在50-60℃間。在上述范圍內，溫度的微小波動(如1-3℃)對厭氧工藝不會明顯影響，但如果溫度下降幅度過大(過5℃)，則由于污泥活力的降低，反應器的負荷也應當降低以防止由于過負荷引起反應器酸積累等問題，即我們常說的“酸化”，否則沼產量會明顯下降，甚至停止產生，與此同時揮發酸積累，出水pH下降，COD值升高。

注：以上所謂溫度指厭氧反應器內溫度

(2)pH：厭氧處理的這一pH范圍是指反應器內反應區的pH，而不是進液的pH，因為廢水進入反應器內，生物化學過程和稀釋可以迅速改變進液的pH值。反應器出液的pH一般等于或接近于反應器內的pH。對pH值改變大的影響因素是酸的形成，別是乙酸的形成。因此含大量溶解性碳水化合物(例如糖、淀粉)等廢水進入反應器后pH將迅速降低，而己酸化的廢水進入反應器后pH將上升。對于含大量蛋白質或氨基酸的廢水，由于氨的形成，pH會略上升。反應器出液的pH一般會等于或接近于反應器內的pH。pH值是廢水厭氧處理重要的影響因素之一，厭氧處理中，水解菌與產酸菌對pH較大范圍的適應性，大多數這類細菌可以在pH為5.0-8.5范圍生長良好，一些產酸菌在pH小于5.0時仍可生長。但通常對pH敏感的甲烷菌適宜的生長pH為6.5-7.8，這也是通常情況下厭氧處理所應控制的pH范圍。我要求厭氧反應器內pH控制在6.8-7.2之間。

進水pH條件失常先表現在使產甲烷受到抑制(表現為沼產生量降低，出水COD值升高)，即使在產酸過程中形成的機酸不能被正常代謝降解，從而使整個消化過程各個階段的協調平衡喪失。如果pH持續下降到5以下不僅對產甲烷菌形成毒害，對產酸菌的活動也產生抑制，進而可以使整個厭氧消化過程停滯，而對此過程的恢復將需要大量的時間和人力物力。pH值在短時間內升高過8，一般只要恢復中性，產甲烷菌就能很快恢復活性，整個厭氧處理系統也能恢復正常。

(3)機負荷和水力停留時間：機負荷的變化可體現為進水流量的變化和進水COD值的變化。厭氧處理系統的正常運轉取決于產酸和產甲烷速率的相對平衡，機負荷過高，則產酸率可能大于產甲烷的用酸率，從而造成揮發酸的積累使pH迅速下降，阻礙產甲烷階段的正常進行，嚴重時可導致“酸化”。而且如果機負荷的提高是由進水量增加而產生的，過高的水力負荷還可能使厭氧處理系統的污泥流失率大于其增長率，進而影響整個系統的處理效率。水力停留時間對于厭氧工藝的影響主要是通過上升流速來表現出來的。一方面，較高的水流速度可以提高污水系統內進水區的擾動性，從而增加生物污泥與進水機物之間的接觸，提高機物的去除率。另一方面，為了維持系統中能擁足夠多的污泥，上升流速又不能過一定限值，通常采用UASB法處理廢水時，為形成顆粒污泥，厭氧反應器內的上升流速一般不低于0.5m/h。

(4)懸浮物：懸浮物在反應器污泥中的積累對于UASB系統是不利的。懸浮物使污泥中細菌比例相對減少，因此污泥的活性降低。由于在一定的反應器中內能保持一定量的污泥，懸浮物的積累終使反應器產甲烷能力和負荷下降。(引：針對于調節池內的浮渣及進入污水處理的污水中的懸浮物質我們在日常工作當中需采取必要的措施和手段將其除去)

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厭氧反應器的啟動

UASB厭氧反應器啟動分為初次啟動和二次啟動。初次啟動指用顆粒污泥以外的其它污泥作為種泥啟動的一個UASB厭氧反應器的啟動過程。二次啟動是指使用顆粒污泥作為種泥對UASB厭氧反應器的啟動過程。我們現階段反應的啟動方法均為二次啟動法。需注意問題如下：

1、進水負荷 二次啟動的負荷可以較高，一般情況下初進液濃度可以達到3000mg/l到5000mg/l，進水一段時間后，待COD去除率達80%以上時，適當提高進水濃度。相應流量不宜過高。我們在厭氧反應器初次啟動時提倡低流量、低負荷啟動，現二二套厭氧反應器采用此種啟動方式已經成功。

2、進水懸浮物 進水懸浮物含量不能太高，否則將嚴重影響厭氧顆粒污泥的形成，其積累量大于微生物的增長量，終導致厭氧污泥的活性大大下降，因為整個厭氧反應系統的容量是限的。

3、進水種類的控制 厭氧反應器的進水需嚴格控制，通過馴化我們可以處理一些難處理的污污水，例如提取的洗柱水，但在整個厭氧反應系統的啟動期間，此類水不能進入，否則將大大延長啟動時間。在啟動過程中我們也應及時了解情況，對啟動期間的厭氧反應器進水作出相應的。

4、顆粒污泥的觀察 啟動期間需定期從顆粒污泥取樣口提取污泥樣品，觀察顆粒污泥的生長情況，結合進出水COD值對厭氧反應器的啟動情況做出判斷。

5、出水pH值 對出水pH值做出相應記錄，pH值低于6.8時需及時采取相應補救措施(調整進水負荷、必要時投加純堿)，為啟動成功提供。

6、產、污泥洗出情況 及時與熱風爐了解沼的產出情況，產量小時從進水負荷、溫度、顆粒污泥形成三方面進行分析，尋求解決問題的辦法。

7、進水溫度 控制厭氧反應器內溫度在34-38℃之間，通過調節進水溫度使24h內溫差變化不得過2℃。

三相分離器設計要點：

1) 集室的隙縫部分的面積應該占反應器部面積的15～20%;

2) 在反應器高度為5～7m時，集室的高度在1.5～2m;

3) 在集室內應保持液界面以釋放和收集體，防止浮渣或泡沫層的形成;

4) 在集室的上部應該設置消泡噴嘴，當處理污水嚴重泡沫問題時消泡;

5) 反射板與隙縫之間的遮蓋應該在100～200mm以避免上升的體進入沉淀室;

6) 出管的直管應該充足以從集室引出沼，別是泡沫的情況。

對于低濃度污水處理，當水力負荷是限制性時，在三相分離器縫隙處保持大的過流面積，使得zui大的上升流速在這一過水斷面上盡可能的低是十分重要的。

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