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莆田二氧化氯消毒器設備設計方案電氣自控　

本工程的自控系統設計為全自動運行操作控制，由液位控制器、液壓水位控制閥、系統控制柜等部分組成。系統分為兩種控制方式：單元聯鎖自動方式和手動操作方式。本系統可確保實現系統的參數化與無人值守，實現系統的智能化運行。　

控制系統通過對主設備、水泵、加藥計量泵、液壓水位控制閥等進行控制，自動調整中水中水處理系統各應用設備的運行模式，在較經濟的情況下給系統提供穩定的運行工況。根據運行情況，自控系統具備所有工況的轉換功能。

在調節池設置一套液位控制器，其與一級提升泵、絮凝加藥泵聯動，高液位時傳輸高液位信號至系統控制柜，一級提升泵啟動，同時絮凝加藥泵啟動，加入絮凝劑；低液位時傳輸低液位信號至系統控制柜，一級提升泵停止，同時絮凝加藥泵停止。　

在沉淀池處設置一套液位控制器，其與二級提升泵、消毒加藥泵聯動，高液位時傳輸高液位信號至系統控制柜，二級提升泵啟動，同時消毒加藥泵啟動，加入消毒殺菌劑；低液位時傳輸低液位信號至系統控制柜，二級提升泵停止，同時消毒加藥泵停止。　

在中水池設置一套液位控制器，其與提升泵聯鎖，高液位時傳輸高液位信號至系統控制柜，提升泵停止，整套中水處理系統停止運行，較大化的降低處理費用。同時中水回用變頻系統也可與液位控制器信號線相連接。在中水池還設置了一套液壓水位控制閥，用于自來水補水，其可根據水池液位情況來確定是否補充自來水。該套裝置使用安全、穩定、可靠，解決電磁閥控制不穩定的問題，優于電磁閥控制補水方式。　

本套控制系統配置靈活的手動/自動轉換功能：　

手動操作方式：主要用于應急或檢修，以保證中水處理的需要。　

自動操作方式：正常工作時采用的方式，其主要工作過程不需要人員干預，故障自動切換，全自動運行，具備無人值守功能。　

本套控制系統是集機械、電子等控制于一體的新型機電一體化控制系統。它根據中水水量變化，自動接收、傳輸信號，經過控制柜自動控制中水設備的運轉，使中水處理系統始終保持正常、合理、經濟的較優化運行狀態。　

本套控制系統結構緊湊、占地面積小、投資少、安裝方便，有利于集中管理。而且由于其合理的設計，可大大延長設備的電器、機械壽命。本套控制系統功能齊全，設備具有手動、自動操縱方式，可實現水池高低水位報警、自動巡檢、手動巡檢等各種功能。并具有自檢、故障保護功能和*抗*力。

莆田二氧化氯消毒器設備設計方案混凝沉淀池＋濾池

工藝原理：二級出水經提升泵房提升后，進入機械加速澄清池（高效混凝沉淀池）進行混凝和沉淀分離，隨后進入氣水反沖洗濾池，濾后水消毒后可達標排放。

機械加速澄清池屬泥渣循環型澄清池，是集混合、絮凝、沉淀于一體的構筑物，其特點是利用機械攪拌的提升力作用來完成泥渣回流和接觸反應，生產能力高，處理效果好，可去除二級處理出水中剩余的膠體、懸浮顆粒、CODcr等污染物，降低水中溶解性磷酸鹽、鈣、鎂離子和某些重金屬濃度。

高效混凝沉淀池由三個主要部分組成：一個“反應池”，一個“預沉池－濃縮池”以及一個“斜管分離池”。高效混凝沉淀池生產能力高，處理效果好，可去除二級處理出水中剩余的膠體、懸浮顆粒、CODcr等污染物，降低水中溶解性磷酸鹽、鈣、鎂離子和某些重金屬濃度。

V型濾池為重力式快速濾池，可進一步去除水中的懸浮物、CODcr、BOD₅、磷、色度、細菌等。采用均粒石英砂濾料，濾層厚度大，截留細小的懸浮物，濾速較高，過濾周期長；沖洗采用氣水聯合反沖和表面掃洗；沖洗時，濾層呈微膨脹狀態；V型進水槽（沖洗時兼作表面掃洗布水槽）和排水槽沿池長方向布置，池面積較大時，有利于均勻布水。

D型濾池是快濾池的一種。它采用863纖維濾料，小阻力配水系統，氣水反沖洗，恒水位或變水位過濾方式。D型濾池具備傳統快濾池的主要優點，同時運用了DA863過濾技術，多方面性能優于傳統快濾池，是一種實用、新型、高效的濾池，可進一步去除水中的懸浮物、CODcr、BOD₅、磷、色度、細菌等。

翻板濾池是具有世界水平的氣水反沖濾池。所謂“翻板”是因為該型濾池的反沖洗排水閥（板）在工作過程中從0^o～90^o范圍內來回翻轉而得名。翻板濾池的反沖洗系統、排水系統與濾料選擇方面有新的技術型突破，因為濾池擁有自己*的過濾技術，允許濾料任意組合，有較好的截污能力。同時具有特殊的反沖洗系統，不需洗砂排水槽，反沖洗強度大，濾料不會流失，耗水量少且濾料沖洗的干凈，反沖洗時間短，反沖洗周期長，基建投資省，運行費用低，施工簡單等一系列優點。

技術關鍵與特點

1、處理效率高

處理效率的高低，取決于單位體積溶氣水所能浮起的懸浮粒子的較大重量。我們將其定義為單位浮量，這是溶氣水質量好壞的一項客觀指標。空氣屬于難溶于水的物質，常壓下，空氣在水中的溶解度約為1.8%，在0.3Mpa的壓力下，溶解度可達到5.4%，如何讓這些有限的溶解空氣充分發揮作用技術關鍵。而縮小氣泡的直徑、增大氣泡群密度、改善氣泡均勻度，是提高效率的關鍵。

三者互相關聯，互相制約。1個100m的氣泡如果變成等體積的1m的氣泡，其數量可以達到106個，所以在容解空氣總量一定的前提下，縮小單個氣泡的直徑，即可增大氣泡群密度，同時氣泡群的均勻性也可以改善。傳統效率低，其較重要的原因之一就是因為所產生的氣泡直徑過大，主體氣泡群氣泡的直徑一般都在50m以下，氣泡群的密度（消能后單位體積溶氣水中所含氣泡個數）一般在108個/cm以下，氣泡群均勻性（主體氣泡群數量占總氣泡數量的比例）差，直徑大于100m的氣泡占85%以上，這些氣泡都屬于無效浮選氣泡。

而且由于氣泡直徑過大，導致氣泡上升速度過快，致使絮凝體遭到沖擊而破裂，浮選效果較低。而本案所產生的微氣泡直徑在1m左右，密度高于1012個/cm3,同時氣泡大小均勻，這就保證了較高的處理效率和非常好的處理效果。

2、利用率高

利用率接近*，傳統的惡渦凹式氣浮只有10%左右，而早期的僅為6%左右。效率的高低，同效率沒有太大關系，較終取決于溶氣利用率的高低。以溶氣壓力為例，從0.3Mpa提高到0.5Mpa，其溶氣效率較高提高一倍，但相應的溶氣設備的結構上就復雜得多，檢修也相應復雜。

研究表明，只有比懸浮粒子（絮凝前的單個懸浮粒子）直徑小的氣泡，才能與該懸浮粒子發生有效的吸附作用。在自然水體中，短時間內難以沉淀的懸浮粒子，其直徑大多在10—30m，50m以上的固態懸浮粒子經過幾小時的靜置，可以自然下沉或浮出水面。

浮化液粒子主體粒徑在0.25—2.5m之間，其中少量大顆粒之際國內約10m左右。所以1m左右微氣泡對絕大多數懸浮粒子都有很好的吸附作用，這也是本案溶氣利用率高的直接原因。

3、處理負荷高

可處理懸浮物（SS）含量高達5000—20000mg/L的廢水，這個指標是任何傳統氣浮所不能達到的。傳統常規氣浮所能分離的SS含量較高一般在1000mg/L左右，僅在SS含量在幾百mg/L左右的廢水具有一定的實用價值。

4、簡便實用的壓力

本設備溶氣罐的設計采用了與傳統理論不同的設計依據，否定了以水力停留時間為主要依據的設計方法，實現了小溶氣大處理量，為增大氣、水接觸面積采用了四級預混和機構，氣、水在幾段時間內即可達到均衡狀態。