隨著石油化工產業的快速發展,鎳鐵基耐蝕合金028憑借穩定的力學性能和良好的耐腐蝕性能的優勢已經在相關產業中得到廣泛地應用。無錫國勁合金有限公司自成立以來，一直致力于鎳基合金、高溫合金、精密合金的生產與銷售。我們產品廣泛用于石油、石化、核能工業、化學工業、海洋工業、機械制造、通訊、電子等制造領域，為這些領域在設備用材方提供相關產品和技術服務。

哈氏合金：C-276、C-22、C-2000、G30

高溫合金：GH4169、GH3030、GH3039、GH4145、GH2132、GH3128、GH3044、GH3536、GH4033、GH8367、GH4133、GH5605、GH1140、GH2036、GH4090、GH4648、GH2747、GH1131、GH5188

耐蝕合金：NS312、NS334、NS333、NS321、NS322、NS336、NS313、NS143、NS142、NS111、NS112、NS335

  油井管用鎳基耐蝕合金G-3的國內外研究現狀,并進一步研究了該合金在750℃*時效后的組織變化。結果表明,*時效后G-3合金晶內會析出第二相,從而降低合金的耐腐蝕性能。采用數值模擬技術對G-3合金管材的熱擠壓成形過程進行了模擬分析。結果表明,大擠壓力隨著擠壓速度的增加先升后降、隨著坯料預熱溫度的升高而逐漸降低;坯料大溫升隨著擠壓速度的增加而增加,隨著坯料預熱溫度的升高而降低。鎳基耐蝕合金被廣泛應用于苛刻環境下的工業領域。介紹了鎳基耐蝕合金的成分及分類,綜述了國內外各種耐蝕合金的發展歷程及研究現狀17-4PH圓鋼現貨供應以自制粉末為粘結層制備熱障涂層,初步研究溫度與氧化方式、水蒸氣環境以及粘結層成分等因素對熱障涂層試樣的抗高溫氧化性能和壽命的影響選用GH4169鎳基合金粉末,通過調節激光電流、掃描速度、脈沖寬度、激光頻率、鋪粉厚度、掃描間距和掃描路徑等工藝參數,采用單層單道掃描、單層多道掃描和多層多道掃描方式進行選區激光熔化試驗,分析工藝參數對粉末成型性的影響規律GH4169合金具有優異的綜合性能,廣泛應用于、、石油領域,產量居形合金*DA態合金的持久壽命隨鈮含量的增加而增長,超過5.6%后基本保持不;STD態合金持久壽命在鈮含量升高到5.6%后明顯下降,這可能是由δ相數量及形貌的改引起的,主要論述了Ni-Cu系、Ni-Cr系、Ni-Fe-Cr系、Hasloy系等。我國有豐富的鎳資源,但相關研究還不夠系統,筆者認為應加強鎳基耐蝕合金的開發,并展望了鎳基耐蝕合金未來的發展前景。 鎂合金由于具有質量輕、比強度和比剛度高、價格低廉、易回收利用等優點，被廣泛應用于汽車、3C(計算機、通訊、消費類電子產品)產品、醫學等眾多領域。但其較高的化學和電化學活性*地阻礙了鎂合金發揮其性能優勢。添加合金化元素是制備高性能鎂合金的方法之一，可在提高鎂合金力學性能的同時增強其耐蝕性能焊接過程中不需要施加諸如電能等其他形式的能量為了驗證數值模型的可靠性,本文針對GH4169合金大環形件慣性摩擦焊接過程的溫度場與軸向縮短量分別進行了實驗對比研究。因此，本論文主要研究了合金化元素對鎂合金耐蝕性能的影響，這對促進鎂合金的廣泛應用具有一定意義。采用自腐蝕電位-時間曲線、極化曲線、電化學阻抗譜方法考察了不同合金化元素對Mg-Al基合金耐蝕性能的影響，確定出提高耐蝕性能的合金化元素含量。同時采用光學顯微鏡、掃描電子顯微鏡、能量色散譜等研究了合金的微觀形貌及其組分，并用X射線光電子能譜研究腐蝕產物的組成。

鎳基合金：Inconel718、Inconel600、Inconel625、Inconel601、Inconel617、alloy20、in690、x-750、1.4529、AL-6XN、Inconel926、Inconel925、Inconel800H、NO8020、NO8028、NO2080、NO10276、NO600、NO6601、NO6625、

NO6690、NO7718、NO8825、NO7750、NO10665、NO10675

精密合金：4J36、4JI29、1J79、1J85、1J22、1J50、1J30、4J33、4J32

鎳銅合金：蒙乃爾400、蒙乃爾K500、蒙乃爾405、NO4400、NO5500、Monel400、MonelK500

特殊材料：17-4PH、1-7PH、15-5PH、254smo、253-MA、XM-19、XM-18、S21800

  但由于管材制備過程中出現晶粒尺寸不均勻、析出相等問題將會影響該類合金管材的使用性能尤其是耐腐蝕性能。為此,本文研究了合金的微觀組織特征,諸如晶粒尺寸、析出相、晶粒取向和晶界特征對腐蝕行為的影響規律,進而提出了基于合金耐腐蝕性能提高的組織優化方向,從而為高性能耐蝕合金管材的生產提供指導。通過系統分析合金管材制備工藝各階段的組織演變規律,以及成品管材在不同腐蝕環境中的腐蝕行為17-4PH圓鋼現貨供應（3）通過對冷軋Ni-Cr-Co合金在530℃和570℃經不同時間退火行為的研究，我們發現隨著退火時間的增加，合金內部的缺陷密度減少，正電子與3d電子湮沒的幾率增大隨著等行業的快速發展，TCu7型Sm-Co基高溫永磁合金日益引起人們的重視結果表明:GH4169合金TLP接頭由等溫凝固區(ISZ)和擴散區(DZ)組成采用數值模擬替代大量試驗,可以明顯降低工藝探索成本,縮短新產品開發周期,明確了基于腐蝕性能的028合金管材的組織研究對象為晶粒尺寸、析出相、織構及晶界特征,以及外部環境敏感性條件包括C1-和H2SO4介質。內部組織對象和外部環境因素的明確,為合金組織特征與腐蝕行為之間關聯性研究奠定基礎。在此基礎上,系統分析了C1-和H2SO4環境中不同晶粒尺寸的腐蝕行為,研究結果表明了028合金在富含Cl-的環境中不利于表穩定鈍化的本質,致使增大晶粒尺寸以減小高能量不穩定晶界密度有助于改善合金的耐蝕性能。而在H2SO4環境中,認為小晶粒高晶界密度的組織特征為合金鈍化創造條件,表明小晶粒組織更有利于合金的鈍化。進一步獲得了合金中碳化物和。相含量與腐蝕行為間的量化關系及其對耐腐蝕性能的惡化程度,進而結合對腐蝕后表形貌的特征分析,建立了存在析出相的合金腐蝕行為微電偶效應的模型對同一接頭不同位置的組織形貌進行觀察發現，隨著從放置釬料的一側向其對側方向的移動，接頭中固溶體組織逐漸減少，相應的化合物組織增多蠕后期,裂紋在與應力軸垂直的晶界處萌生,并沿晶界擴展、發生解理斷裂是2種工藝制備合金的蠕斷裂機制這一反鐵磁-鐵磁相的相溫度在室溫附近，遠遠高于之前在一些其它化合物中出現的AFM-FM相轉溫度結果表明:在800℃氧化100 h后,Co-8.8Al-9.8W(摩爾分數,%)和Co-8.8Al-9.8W-2Ta合金的質量增加較小,表明其抗高溫氧化能力較強;在900℃氧化時,Co-8.8Al-9.8W-2Mo、Co-8.8Al-9.8W-2N、Co-8.8Al-9.8W-2Ta和Co-8.8Al-9.8W-2Ti合金的質量增加小于Co-8.8Al-9.8W合金的,表明加入合金元素可以提高合金的抗高溫氧化能力;在不同溫度下,Co-Al-W合金氧化膜表面出現團聚、開裂和脫落現象;氧化膜分為3層,外層為Co3O4氧化物,中間層為W、Al和合金元素的復雜氧化物,內層為Co和Al的氧化物,揭示了相析出行為對合金耐腐蝕性能的影響機理。通過對大量不同取向晶粒的點腐蝕行為分析,繪制了028合金不同取向晶粒點腐蝕敏感指數分布圖,闡明了合金耐點腐蝕性能隨晶粒取向的各向異性規律,提出了冷變形中通過提高ND//<110>和ND//<111>取向織構有助于合金耐腐蝕性能的改善。從而為提高合金耐腐蝕性能提供了冷加工組織設計的實驗和理論依據。同時,結合管材的實際生產工藝,針對不同晶界結構特征的腐蝕行為進行分析,表明原子排列對稱度高的低能量晶界CSLΣ3具有優異的耐腐蝕性能,明確了提高CSLE3晶界比例有研究了工藝參數對Ni2連接接頭力學性能的影響規律，工藝參數對常規工藝連接接頭抗拉強度的影響均呈現先升高后降低的趨勢，當連接溫度1050℃、連接時間120min時，接頭zui高抗拉強度為1074MPa，達到焊后母材的93.4%，斷裂主要發生在擴散區，接頭塑性較小；低溫擴散時間對高溫連接/低溫擴散接頭抗拉強度的影響不明顯，當低溫擴散時間為240min時，接頭強度zui高為603MPa，斷裂發生在焊縫處，斷口呈現脆性斷裂特征；高溫擴散溫度對低溫連接/高溫擴散接頭影響較大，高溫擴散溫度為1180℃時接頭延伸率達35%，實現了瞬時液相連接接頭與母材的同步塑性形高低氦冷兩鑄錠中均存在疏松,但低氦冷鑄錠更嚴重,熔煉過程工藝參數應作相應調整利于降低晶界腐蝕敏感性從而提高合金的腐蝕抗力。并給出小變形量(20%)和中等變形量(50%)退火后CSLΣ3晶界比例的大值均出現在再結晶基本完成但晶粒還未快速長大時所對應的退火工藝條件。為合金通過提高CSLE3晶界比例,改善耐腐蝕性能的退火工藝制定提供依據。總之,綜合分析組織特征與合金腐蝕行為間關聯性的研究結果,針對028合金管材制備過程,需在嚴格滿足析出相要求的前提下依據腐蝕介質因素調整晶粒尺寸,具體針對C1-環境需大晶粒尺寸,而H28O4中可以增加晶界密度以利于合金鈍化,冷變形可以通過增大ND//<110>和ND//<111>取向織構和提高CSLE3晶界比例來制定工藝參數。因此,研究結果可以為基于合金耐腐蝕性能提高的組織優化給出方向,并為合金設計和管材工藝制定提供指導。

  在較長的使用時間與嚴苛的使用環境下,其本身會發生力學性能的退化、氧化腐蝕、疲勞及高溫蠕變等退化。復合鍍是基于電鍍技術發展而來的一種增強金屬表硬度及耐磨性等的技術。為提高高溫合金本身硬度、耐磨性與熱性能,使用復合鍍技術在其表生成一層沉積層。使用正交試驗與單因素試驗確定了復合鍍的工藝條件。當電鍍溫度為40℃,電流密度為4A/dm2,攪拌速率為200r/min,顆粒添慣性摩擦焊接技術是一種高效、節能的*固態連接方法結果表明:熔體過熱處理后,合金組織形貌規整,γ+Laves共晶團、有害Laves相析出數量減少,分布均勻;合金室溫綜合力學性能顯著提高,存在過熱溫度,此時Rmzui大值為721 MPa,約是過熱處理前的1.5倍;GH4169合金的硬度降低,存在zui小值為10.15HRC,與過熱處理前相比,降低26.7%;N、Mo元素偏析顯著降低加量為5g/L,時間宜選擇70min時鍍層的硬度大,為642.6HV。通過極差分析與方差分析知,溫度對試驗結果有顯著性影響,過高的溫度不利于鍍層硬度的提升。通過對顆粒添加量與時間的單因素探討得知,顆粒的沉積符合兩步沉積理論,后期顆粒的沉積速率變慢。通過金相分析得知,閃鍍工藝對鍍層的結合力至關重要,同時閃鍍層可以使鍍層表更加平整、光亮。復合鍍層與光亮鍍鎳層的硬度、耐蝕性優于高溫合金本身。對比復合鍍層與鍍鎳層的顯微形貌,發現同樣的電鍍工藝下,復合鍍層不同直徑的GH4169高溫合金圓柱試樣,采用金相顯微鏡(OM)和掃描電子顯微鏡(SEM)及X射線衍射(XRD)等對其凝固組織和析出相進行了分析,研究冷卻速率對GH4169合金鑄態組織和力學性能的影響規律研究表明,800℃高溫拉伸中,脈沖電流作用下GH4169合金的強度與未加脈沖電流常規拉伸情況下相比顯著降低,合金的斷裂延伸率顯著增加然而,由于合金呈現很高的過飽和度,增大了拓撲密排相(TCP相)的析出傾向只有加入量為O.1wt%左右時,晶粒細小,在晶界偏聚較少,形成了表面平整的氧化膜,與合金基體結合較好,具有良好的保護性,提高了合金的抗氧化性能比鍍鎳層擁有更小的晶粒尺寸,這是其硬度提升的因素之一。復合鍍層與鍍鎳層磨損方式不同,復合鍍層磨損為粘著磨損而鍍鎳層為擠壓磨損。比較鍍鎳層與復合鍍的耐蝕性發現,二者耐蝕性優于高溫合金,且具有更小的腐蝕速率,一周期鹽霧試驗后,腐蝕積更小。通過熱處理能提高鍍層表硬度卻降低了鍍層表耐蝕性。通過XRD測試發現,鍍層在200℃熱處理過程中,晶粒有所細化,為15.40nm,在此過程中硬度得到加強,增大至672.4HV。溫度繼續增加,晶粒變大,400℃時增大至47.15nm。熱處理時間過長導致鍍層表發生輕微氧化,熱處理2h時的硬度大。300次熱疲勞后鍍層表沒有發生斷裂、脫落說明鍍層熱性能良好。

  這一反鐵磁-鐵磁相的相溫度在室溫附近，遠遠高于之前在一些其它化合物中出現的AFM-FM相轉溫度結果表明:在800℃氧化100 h后,Co-8.8Al-9.8W(摩爾分數,%)和Co-8.8Al-9.8W-2Ta合金的質量增加較小,表明其抗高溫氧化能力較強;在900℃氧化時,Co-8.8Al-9.8W-2Mo、Co-8.8Al-9.8W-2N、Co-8.8Al-9.8W-2Ta和Co-8.8Al-9.8W-2Ti合金的質量增加小于Co-8.8Al-9.8W合金的,表明加入合金元素可以提高合金的抗高溫氧化能力;在不同溫度下,Co-Al-W合金氧化膜表面出現團聚、開裂和脫落現象;氧化膜分為3層,外層為Co3O4氧化物,中間層為W、Al和合金元素的復雜氧化物,內層為Co和Al的氧化物采用掃描電鏡(SEM)及能譜分析(XEDS)等方法對接頭橫截面的微觀組織進行分析 Ni82CrSi非晶箔片為中間層,通過瞬時液相擴散連接(TLP)方法實現GH4169合金的連接部件對加工精度要求非常高,因此,開展有關GH4169合金慣性摩擦焊接過程的形影響因素研究,對焊接工藝優化設計、焊接頭質量控制等具有重要的意義和很強的工程應用背景通過對不同釬焊工藝參數下釬焊接頭組織形貌的觀察發現，主要存在兩種形式的釬焊接頭：*類接頭主要由位于接頭中心的化合物組織、釬縫邊界與接頭中心之間的固溶體組織以及靠近釬縫邊界母材上的化合物組織組成，這三部分組織分別由非等溫凝固過程、等溫凝固過程及釬料中元素向母材的擴散而生成的；第二類釬焊接頭由接頭內*均勻的固溶體組織及靠近釬縫邊界母材處的化合物組織兩部分組成，這是進行了完整等溫凝固過程的結果在蠕期間,等溫鍛造合金僅發生孿晶形,而熱連軋合金的形機制是孿晶和位錯滑移,其中,合金在熱連軋期間形成的高密度位錯可誘發蠕位錯發生單取向或多取向滑移,可減緩應力集中,抑制或延緩裂紋在晶界處萌生是使該合金具有較長蠕壽命的主要原因由于Re原子在6相中特殊的鍵合特征以及6相*的晶體結構,Re原子傾向于占據6相中非密排面上的W原子該合金在27~200℃及27~400℃兩個溫度區間的剩磁溫度系數α的值分別為-0.025及-0.081%/℃，矯頑力溫度系數β分別為-0.268及-0.215%/℃在E1=E2=511keV的道址處，有一個很強的峰，對應于正電子與價電子湮沒探究了磨削速度、工件進給速度和磨削深度等工藝參數對單磨粒磨削力及砂輪磨削力影響的規律高溫合金GH4169不僅有良好的高溫性能,在低溫條件下也同樣保持了良好的機械性能,十分適合作為低溫密封圈的原材料,但是其難加工性卻成為制造企業面對的一個難題,在進行內槽加工時更為嚴重

  無錫國勁合金有限公司是一家專業從事不銹鋼和合金材料研發，生產的大型現代化企業。公司擁有年產30萬噸的AOD精煉爐和真空冶煉爐生產設備。

  可根據客戶需要按AISI,GB,DN,JIS,NF等標準生產不銹鋼圓鋼，主要鋼種有：奧氏體不銹鋼，鐵素體不銹鋼，馬氏體沉淀硬化不銹鋼，奧氏體-鐵素體不銹鋼，耐蝕合金，馬氏體時效鋼，鉻基高溫合金，鎳基高溫合金，鐵基高溫合金等。

哈氏合金：C-276、C-22、C-2000、G30

高溫合金：GH4169、GH3030、GH3039、GH4145、GH2132、GH3128、GH3044、GH3536、GH4033、GH8367、GH4133、GH5605、GH1140、GH2036、GH4090、GH4648、GH2747、GH1131、GH5188

耐蝕合金：NS312、NS334、NS333、NS321、NS322、NS336、NS313、NS143、NS142、NS111、NS112、NS335、

鎳基合金：Inconel718、Inconel600、Inconel625、Inconel601、Inconel617、alloy20、in690、x-750、1.4529、AL-6XN、Inconel926、Inconel925、Inconel800H、NO8020、NO8028、NO2080、NO10276、NO600、NO6601、NO6625、NO6690、NO7718、NO8825、NO7750、NO10665、NO10675

精密合金：4J36、4JI29、1J79、1J85、1J22、1J50、1J30、4J33、4J32

鎳銅合金：蒙乃爾400、蒙乃爾K500、蒙乃爾405、NO4400、NO5500、Monel400、MonelK500

特殊材料：17-4PH、1-7PH、15-5PH、254smo、253-MA、XM-19、XM-18、S21800

  鎳基單晶高溫合金在中溫/高應力穩態蠕變期間的變形機制.結果表明,在760℃,760 MPa和800℃,650 MPa蠕變期間,剪切g′相的位錯可發生分解,分解后的a/3<112>超點陣Shockley不全位錯切入g′相,拖曳的a/6<112>Shockley不全位錯滯留在g′/g相界,2個不全位錯之間形成超點陣內稟堆垛層錯(SISF);此外,剪切進入g′相的超點陣位錯可由{111}交滑移至{100},形成具有非平位錯芯結構的K-W鎖,可抑制位錯的滑移和交滑移,提高合金的蠕變抗力.在850℃,500 MPa蠕變期間,合金中的層錯消失,部分剪切進入筏狀g′通過激光熔化同步輸送的GH4169合金粉末,在鍛態GH4169合金基板上沉積出薄壁試樣,分析了GH4169合金的微觀組織、相組成,測試了拉伸性能經過大量的前期準備工作,本研究進行了GH2132/42CrMo連續驅動摩擦焊的工藝試驗,并且通過對焊接工藝參數進行三因素三水平一指標的正交優化試驗,確定了GH2132/42CrMo異種金屬連續驅動摩擦焊的優佳焊接工藝參數為：2級摩擦壓力7MPa；2級摩擦時間8s；頂鍛保壓壓力15MPa合金的微觀分析發現,脈沖電流的施加使拉伸試樣位錯密度得到了顯著的降低相的a<110>超點陣位錯可分解形成"2個a/2<110>不全位錯加反相疇界(APB)"的組態,而合金中K-W鎖的消失是由高溫熱激活致使立方體滑移的位錯重新交滑移至八體所致。依據高熔點、密度相近和晶格匹配等原則,利用自編高溫合金細化劑選取系統,分別甄選出YNi2Si2和CeCo4B兩種三元稀土金屬間化合物。采用氬弧熔敷的方法,兩種稀土金屬間化合物分別作為敷材,K4169高溫合金作為基材隨著鎳基單晶高溫合金的開發,通過添加大量的難熔元素來提高高溫合金強度當含量低于0.1wt%時,細化晶粒作用較小,由于在晶界偏聚,引起氧沿晶界的擴散速度加快,反而使抗氧化性能降低；但當含量高于0.3wt%時,合金為細小的枝晶組織,且形成了第二相Fe236相,氧化膜疏松、空隙率高,抗氧化性與原合金相當本實驗通過在合金中添加Si、元素達到改善和提高Ni-Fe-Cu-Co合金的高溫性能的目的,形成公共熔池并凝固,組織觀察發現含Ce和含Y稀土金屬間化合物均對基材γ相枝晶生長具有一定的抑制作用;直接澆注試棒鑄件實驗表明:采用混合稀土細化劑,1470℃澆注,K4169高溫合金試樣平均晶粒組織由未添加細化劑的3.57 mm降為添加細化劑的0.92mm。

  磨削是磨具表大量形狀各異且復雜多邊形的磨粒參與切削工件的加工工藝,其過程復雜、試驗觀察困難,從而單顆磨粒切削研究成為研究磨削機理的重要手段。根據單顆磨粒的切削特點,分別建立其單顆CBN磨粒高速劃擦的力學模型和有限仿真模型,利用數值仿真軟件Matlab及有限元軟件Abaqus對合金鋼20Cr Mo的磨削進行了仿真研究。仿真結果表明單顆磨粒高速劃擦的力學模型的正確性,同時分析了未變形切削厚度與其它磨削工藝參數在單顆磨粒切削過程中對磨削力的影響規律。 

  鎳基高溫合金采用逐行掃描策略制備了Inconel 625合金試樣,利用掃描電子顯微鏡(SEM)、電子背散射衍射(EBSD)等檢測方法研究了裂紋微觀形貌、周邊元素和晶粒分布等。SEM結果顯示在常溫下成形件內部形成大量細小裂紋,裂紋長度約100μm。裂紋形成的內因是在快速凝固的過程中,由于Nb,Mo元素的局部偏析,形成(γ+Laves)共晶凝固。同時在脆性相Laves周圍形成應力集中,導致沿著晶界開裂,SLM高凝固在400℃，Sm0.8Ho0.2Co6.4Si0.3Zr0.3合金獲得磁性能為：Hc=331kA/m、Jr=0.34T和(H)max=11.0kJ/m3（2）分析第四周期金屬元素的多普勒展寬譜，從中提取3d電子的信息GH4169高溫合金組織和性能的影響規律，并使用數值模擬的方法對成形過程的充填及等效應分布等情況進行了分析，預測了渦輪盤件鍛造載荷的情況Ti在枝晶間含量zui高,在鑄錠中從邊緣到心部不斷增加；枝晶間Mo元素在心部zui高,其它元素在各處相當速率產生的殘余應力是微裂紋產生的直接原因。通過基板加熱工藝減小熱殘余應力,利用X射線測定了不同預熱溫度(150和300℃)下的殘余應力值。結果顯示基板預熱降低了熱殘余應力,并終抑制了裂紋的產生,隨著溫度的升高,裂紋數量逐漸減少,在預熱溫度300℃時裂紋數量少。

  在AZ31鎂合金中加入不同含量(0、0.3、0.6、0.9、1.2wt.%)Sr元素，AZ31-0.9Sr鎂合金的耐蝕性能比AZ31鎂合金高65.94%，說明添加0.9wt.%Sr對提高AZ31鎂合金的耐蝕性能為有利。對顯微組織及腐蝕產物的分析表明AZ31-0.9Sr鎂合金的晶粒較AZ31鎂合金得到細化，所以其微觀組織就更加均勻，同時適量弱陰極含Sr化合物的形成，更多更連續沿晶界分布的析出物都可使合金中微電偶電池的數量得到減少，利于耐蝕性能的提高。另外，AZ31-0.9Sr鎂合金中孔洞狀結構的消失、穩定的腐蝕產物膜的形成也是其耐蝕性能的原因。在添加0.5wt.%Sr的基礎上，于AZ31鎂合金中再添加不同含量(0.5、1.0、1.5、2.0wt.%)的稀固溶處理溫度對680℃/725 MPa的蠕性能有相同的影響趨勢,但其程度減弱斷口分析結果表明:隨連接溫度的升高,室溫拉伸時接頭斷裂位置由等溫凝固區逐漸轉向擴散區,而高溫拉伸時接頭均在等溫凝固區發生斷裂環件軸向縮短量是焊接質量控制的關鍵,其影響因素的研究結果表明:當環件壁厚與工藝參數給定時,軸向縮短量隨著內徑的增大呈現出先增大后減小的規律;當環件內徑與工藝參數給定時,軸向縮短量隨著壁厚增大而快速減小,直至壁厚超過某一臨界尺寸;軸向縮短量對環件初始轉速的化非常敏感,隨著初始轉速的增加而快速增大,而其受到摩擦壓力的影響微弱;800℃熱影響區深度與環件軸向縮短量受到環件內徑、壁厚、初始轉速以及摩擦壓力的影響規律非常相近土Y，其中AZ31-0.5Sr-1.5Y鎂合金的耐蝕性能，比AZ31鎂合金高63.02%。經分析發現是由于0.5Sr+1.5Y加入AZ31鎂合金細化了晶粒而使微觀組織更為均勻、適量含Sr含Y新相的生成減少了微電偶電池的數量，同時還和腐蝕產物膜的穩定性有關。但是過量添加Y元素比如2.0wt.%Y則會造成較嚴重的成分偏析，從而引起弱陰極相的富集，形成較強陰極相，增加陰極極化行為，造成局部微電偶腐蝕電流增大，反而不利于合金耐蝕性能的提高。不同含量(1.0、2.0wt.%)的稀土Y加入Mg-5Al-1Sr-2Ca鎂合金可使其顯微組織細化，同時生成弱陰極相Al2Y和更多穩定相Al2Ca，有利于減少微電偶電池的數量，使Mg-5Al-1Sr-2Ca鎂合金腐蝕電流密度降低一個數量級，從而提高其耐蝕性能。其中Mg-5Al-1Sr-2Ca-1Y鎂合金顯微組織的鎂基相中含有Y，而Y固溶于鎂基相能增加合金表的保護性，故Mg-5Al-1Sr-2Ca-1Y鎂合金耐蝕性能。

  鎳基耐蝕合金的兩種冶煉工藝:真空感應爐—電渣重熔和電弧爐—爐外精煉。真空感應爐冶煉中的脫氧和脫硫操作對提高耐蝕合金的純凈度有重要作用。電渣重熔可以顯著提高鎳基耐蝕合金的耐蝕性和熱塑性,還可以降低硫含量。電弧爐—爐外精煉可以降低生產成本,獲得純凈度較高的組織。以油井管用028鎳基耐蝕合金為例,其冶煉采用真空感應爐—電渣重熔冶煉工藝,生產成本較高;采用電弧爐—AOD冶煉工藝,生產成本低,適合于大批量生產。作為機械零部件三種主要失效形式之一,腐蝕問題直接關系到國民經濟各個領域。鑒于此,本文參考現今*耐蝕合金,通過向鎳合金中添加銅、鈦、鐵元素,設計了6種通用性Ni-Cr-Mo-Mx耐蝕合金。高溫合金具有良好的高溫強度和優異的綜合性能,在、等眾多工業領域占據不可替代的重要位置鑒于此,本文主要從以下幾個方面進行了試驗研究和分析通過測溫實驗，檢驗了模擬結果，發現模擬結果與實驗溫度場吻合得非常好結果表明:在800℃氧化100 h后,Co-8.8Al-9.8W(摩爾分數,%)和Co-8.8Al-9.8W-2Ta合金的質量增加較小,表明其抗高溫氧化能力較強;在900℃氧化時,Co-8.8Al-9.8W-2Mo、Co-8.8Al-9.8W-2N、Co-8.8Al-9.8W-2Ta和Co-8.8Al-9.8W-2Ti合金的質量增加小于Co-8.8Al-9.8W合金的,表明加入合金元素可以提高合金的抗高溫氧化能力;在不同溫度下,Co-Al-W合金氧化膜表面出現團聚、開裂和脫落現象;氧化膜分為3層,外層為Co3O4氧化物,中間層為W、Al和合金元素的復雜氧化物,內層為Co和Al的氧化物采用手工電弧爐熔煉,制備出Ni-Cr-Mo-Mx耐蝕合金,并在1140℃保溫2.5h固溶處理。針對所制試樣,從浸蝕、電化學腐蝕和高溫氧化三個方進行耐蝕性能及其機理的研究。將所制合金分別在H2SO4、HCl、混合酸（10%HC1+10%HNO3）及6%FeCl3溶液中進行浸泡腐蝕試驗,試驗溫度為90℃。結果表明,合金的腐蝕速率隨著鹽酸酸濃度升高而上升;60%的硫酸腐蝕性強。通過測定Ni-Cr-Mo-Mx合金在不同濃度的硫酸、鹽酸以及6%FeCl3溶液中的陽極極化曲線,獲得不同成分的合金在相同電解質中的極化曲線的腐蝕電位、腐蝕電流、致鈍電位及維鈍電流、塔菲爾斜率的倒數等的變化,對合金中所添加元素的耐蝕作用進行了較全地分析。結果表明,在硫酸中3%Cu含量的合金耐蝕性強。在鹽酸中,合金的耐蝕性隨著Cu含量的增加而減弱。Ti會增強合金耐氧化性介質中的耐蝕性,減弱合金的耐還原性介質腐蝕和耐點蝕的能力,Fe會降低合金耐氧化性和還原性介質腐蝕的能力,會提高合金耐點蝕的能力。采用增重法在800℃研究了Ni-Cr-Mo-Mx合金的抗高溫氧化性能。結果表明,此合金的氧化增重曲線符合對數規律。Cu會降低合金抗高溫氧化性能,Ti會提高合金耐高溫氧化性能。

  鎳基合金N08825的機械結合雙金屬復合管提出新的焊接工藝，并對雙金屬復合管焊接接頭進行了力學性能以及耐蝕性能的評價，以期為川渝地區高腐蝕性油氣田采用雙金屬復合管防腐提供一定的。研究結果表明：X52/N08825、X65/N08825兩種雙金屬復合管焊接接頭均未出現宏觀裂紋、各區域微觀組織均勻；焊縫各區域的硬度值均高于母材，熱影響區到母材硬度逐漸降低，并接近母材，GH4169高溫合金的本構方程及微觀組織演模型,通過遺傳算法結合熱模擬壓縮實驗結果對模型參數進行求解;對有限元模擬軟件DEFORM-3D進行二次開發,模擬工件的鐓粗成形,得到了工件平均晶粒尺寸和再結晶百分數的分布情況,并與實驗結果進行了對比分析國內關于惰性陽極材料的研究主要集中在金屬材料,Ni-Fe-Cu-Co合金在試驗條件下已取得較好的實驗結果,但由于其抗高溫氧化性能和抗電解腐蝕性能不夠理想,仍不能滿足工業的生產為了避免這些問題，本文對GH4169合金慣性摩擦焊采用小轉動慣量、高轉速、兩級壓力的工藝參數進行了研究由于鎳基合金具有導熱系數低、摩擦系數大和彈性模量小等特點，使其成為一典型的難加工材料熱影響區硬度波動較大；復合管焊接接頭拉伸斷裂位置均位于母材靠近熱影響區區域；X52/N08825雙金屬復合管焊接接頭無論是正彎還是側彎，均無裂紋出現，而X65/N08825雙金屬復合管焊接接頭，其側彎試樣無裂紋出現，而正彎試樣出現一個5_的裂紋;復合管焊接接頭焊縫處沖擊吸收功高于熔合區，X65/N08825雙金屬復合管焊接接頭焊縫區、熔合區沖擊韌性均優于X52/N08825雙金屬復合管焊接接頭；在模擬普田工況環境下，復合管鎳基合金N08825襯層母材、焊接接頭均表現較強的耐蝕性能，且失重腐蝕平均腐蝕速率均小于NACE標準對腐蝕程度的低要求0.025mm/a,屬輕微腐蝕；復合管鎳基合金N08825襯層母材、焊接接頭試樣均未發生應力腐蝕開裂裂紋，應力腐蝕開裂敏敏感性較低；復合管焊接接頭經酸性硫酸銅溶液浸泡24h后，彎曲180°試樣未出現裂紋，表現出較低的晶間腐蝕敏感性；鎳基合金N08825母材腐蝕電位相對于復合管焊接接頭的腐蝕電位較正，鎳基合金N08825母材及復合管焊接接頭陽極極化曲線較陡，陽極電極極化過程難以進行，耐腐蝕性能好。

  對熱連軋(HCR)GH4169合金在固溶處理過程中晶粒長大行為進行系統研究GH4169高溫合金平面磨削力的實驗研究支持了理論模型和計算結果通過*性原理方法研究了合金元素在γ/γ’界面、γ’相和基體/TCP界面的分配行為及擇優占位傾向快淬SmCo6.7Zr0.3合金在400℃熱處理后得到zui大剩磁Jr=0.60T及zui大(H)max=64.5kJ/m3，在650℃熱處理后得到zui大矯頑力Hc=1560kA/m要獲取正電子與高動量電子的湮沒信號，必須降低正電子湮沒輻射多普勒展寬譜的本底通過對不同釬焊工藝參數下釬焊接頭組織形貌的觀察發現，主要存在兩種形式的釬焊接頭：*類接頭主要由位于接頭中心的化合物組織、釬縫邊界與接頭中心之間的固溶體組織以及靠近釬縫邊界母材上的化合物組織組成，這三部分組織分別由非等溫凝固過程、等溫凝固過程及釬料中元素向母材的擴散而生成的；第二類釬焊接頭由接頭內*均勻的固溶體組織及靠近釬縫邊界母材處的化合物組織兩部分組成，這是進行了完整等溫凝固過程的結果

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