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無錫國勁合金有限公司
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無錫國勁合金有限公司自成立以來，一直致力于鎳基合金、高溫合金、精密合金的生產與銷售。我們產品廣泛用于石油、石化、核能工業、化學工業、海洋工業、機械制造、通訊、電子等制造領域Inconel718圓鋼現貨供應，為這些領域在設備用材方面提供相關產品和技術服務。
無錫國勁合金有限公司*經營哈氏合金：C-276、C-22、C-2000、G30，高溫合金：GH4169、GH3030、GH3039、GH4145、GH2132、GH3128、GH3044、GH3536、GH4033、GH8367、GH4133、GH5605、GH1140、GH2036、GH4090、GH4648、GH2747、GH1131、GH5188耐蝕合金：NS312、NS334、NS333、NS321、NS322、NS336、NS313、NS143、NS142、NS111、NS112、NS335等材質圓鋼、棒料、鍛件、管材、板材等產品。
隨著經濟發展、技術進步和需求增加，鎳基耐蝕合金(N08810系列)越來越廣泛地應用于石油、化工、冶金、環保及等眾多領域。Ti、Al是鎳基耐蝕合金中重要的組成元素，對合金組織、性能以及連鑄坯表縱裂紋有著重要的影響。本文利用JMatPro模擬軟件、金相顯微鏡(OM)、掃描電子顯微鏡(SEM)、能譜儀(EDS)、常溫拉伸實驗、高溫拉伸及蠕變等實驗手段，研究了Ti、Al對鎳基耐蝕合金的微觀組織、常溫和高溫性能等的影響，以及連鑄坯表縱裂成因，探討Ti、Al在該合金中的作用機理。主要結論如下：（1）對于鎳基耐蝕合金試樣，若C、N含量不變，隨著Ti、Al的加入及Ti含量不斷提高，合金基體相γ的凝固點降低，η相和Ti(C,N)的析出溫度和析出量都得到明顯提升，Ti、Al元素可能影響了合金的再結晶行為，使固溶處理后的晶粒變得更細小，而且能形成數量更多、分布更密集、總體積分數更大的Ti(C,N)類析出物。（2）在常溫性能方，Ti和Al可以明顯提升該合金的常溫強度及硬度，強化的機制主要是細晶強化。在高溫性能方，在800-1300℃，合金強度隨溫度升高而下降，由于動態再結晶，950℃以上時， Ti和Al對強度的影響基本被消除；在800-1150℃，Ti含量越高結果表明:表面粗糙度隨切削速度的增大而減小;加工表層存在滑移,且有明顯的加工硬化現象,表層顯微硬度隨著車削速度的增大呈現增大趨勢;軸向表面殘余應力均為拉應力,且隨著車削速度的增大拉應力先增大后減小,原因在于當速度增大至一定程度時,熱量短時間內無法傳遞到工件內部,導致熱效應的作用效果減弱慣性摩擦焊接技術作為制造業中的固態焊接技術之一,被廣泛地應用于高性能發動機的轉子部件的連接，合金高溫塑性越好，但1150℃以上塑性開始下降，且Ti含量越高的合金下降得更快，斷裂機制從韌窩斷裂轉變為沿晶脆性斷裂。在蠕變性能方，Ti、Al含量的提高會明顯減小固溶處理后試樣的晶粒尺寸，因此降低了合金在760℃時的蠕變極限，晶粒尺寸是影響等強溫度以上的蠕變性能的關鍵因素。（3）N08810合金連鑄坯凝固組織是單相奧氏體，主要以粗大的柱狀晶為主的。初始凝固階段時坯殼溫度較高，粗大的柱狀晶之間連接比較薄弱因此，我們選取沿對角線方向的截面上的計數，就可以得到本底比較低的、能夠反映高動量電子湮沒細節的多普勒展寬譜為進一步降低本底，我們研制了雙高純鍺探頭—二維多道符合技術正電子湮沒輻射多普勒展寬裝置，在受到垂直于柱狀晶生長方向應力的作用下，首先在柱狀晶晶界處形成裂紋。在晶界上析出的脆性相TiC也提供了一個裂紋進一步沿著薄弱的柱狀晶晶界擴展的通道，終形成宏觀上縱向裂紋。
鎳基合金：Inconel718、Inconel600、Inconel625、Inconel601、Inconel617、alloy20、in690、x-750、1.4529、AL-6XN、Inconel926、Inconel925、Inconel800H、NO8020、NO8028、NO2080、NO10276、NO600、NO6601、NO6625、NO6690、NO7718、NO8825、NO7750、NO10665、NO10675
精密合金：4J36、4JI29、1J79、1J85、1J22、1J50、1J30、4J33、4J32
鎳銅合金：蒙乃爾400、蒙乃爾K500、蒙乃爾405、NO4400、NO5500、Monel400、MonelK500
特殊材料：17-4PH、1-7PH、15-5PH、254smo、253-MA、XM-19、XM-18、S21800
一種粉末冶金工藝制備耐磨耐蝕合金棒材的方法,其特征在于,所述耐磨耐蝕合金為鐵基合金,該方法包括以下制備步驟：步驟一、通過粉末冶金工藝制備鐵基合金粉末；步驟二、取一端開口的圓柱形熱等靜壓包套,熱等靜壓包套直徑為30~600mm,熱等靜壓包套中心位置固定有碳素鋼或不銹鋼圓形棒材,中心棒材直徑為20mm#300mm,將鐵基合金粉末裝填于沿中心棒材與熱等靜壓包套之間厚度為10~300mm的環形空隙中振實；Inconel718圓鋼現貨供應GH4169高溫合金平面磨削力的實驗研究支持了理論模型和計算結果SmCo6.4Si0.3Zr0.3C0.2合金的晶粒尺寸接近臨界單疇顆粒尺寸，并獲得了zui大磁性能：Hc=1577kA/m、Jr=0.53T、(H)max=52.1kJ/m3使用有限元分析軟件Msc．Marc對GH4169高溫合金環狀工件慣性摩擦焊接過程進行了建模分析，計算了焊接過程溫度場和應力應場的分布研究結果表明：在Ni-Fe-Cu-Co合金中添加小于1.5wt%的硅元素,硅在合金中以置換固溶體的形式存在,增加凝固過程的過冷度步驟三、對熱等靜壓包套進行抽真空脫氣處理,抽真空過程對熱等靜壓包套加熱保溫,熱等靜壓包套脫氣后繼續加熱保溫,隨后對熱等靜壓包套端部進行封焊處理；步驟四、對脫氣并封焊后的熱等靜壓包套進行熱等靜壓處理,待熱等靜壓包套內鐵基合金粉末*致密固結并與中心棒材緊密結合后隨爐冷卻,車削去掉外表熱等靜壓包套層,制得耐磨耐蝕合金棒材。
一種薄壁內覆耐蝕合金復合管的晶間腐蝕試驗方法,其特征在于,所述薄壁內覆耐蝕合金復合管的覆層厚度≤2mm,所述晶間腐蝕試驗方法包括薄壁內覆耐蝕合金復合管晶間腐蝕試樣的制備方法及腐蝕后的評價方法,具體按照如下步驟進行操作：1)選樣：按照金相試樣制備的規定選取試樣,且試樣中包含耐蝕合金平；2)熱鑲嵌：采用熱塑性丙烯酸樹脂粉末鑲嵌所述試樣,然后在25～35MPa下,加熱到180℃,保持3.5～4min,將試樣冷卻到常溫,或采用熱固性環氧樹脂粉末鑲嵌所述試樣,然后在25～35MPa下,加熱到180℃,保持3.5～4min,將試樣冷卻到常溫；3)腐蝕：步驟2)得到的試樣采用不銹鋼硫酸?硫酸銅腐蝕試驗方法進行晶間腐蝕試驗,Inconel718圓鋼現貨供應由于快淬納米晶合金中存在軟磁Co相及非晶相，退磁曲線中出現了塌肩現象，限制了矯頑力及剩磁原子中的3d電子數目越多，商譜的譜峰越高 模擬結果表明：圓柱形荒形的坯料充填情況比較好，但設備載荷較大，金屬流動情況較差，有比較明顯的熱效應；環形荒形坯料的充填情況也比較理想，設備載荷較小，熱效應也比較小，金屬易于流動，但是如果下料不足，會導致鍛件充填不足的情況；坯料的倒角盡可能的要平滑一些，特別是型腔附近，以有利于金屬流動，否則會出現折疊缺陷試驗后取出試樣,洗凈,干燥；4)裂紋觀察：將步驟3)得到的試樣進行磨制、拋光,再浸蝕后,得到用于裂紋觀察的樣品,然后將上述樣品在金相顯微鏡下觀察是否出現晶間腐蝕裂紋。應用泰曼定律,確定出由質量百分因子法設計的Ni-Cr-Mo-Cu耐蝕合金的成分組成以及質量百分因子數的取值范圍,選用質量百分因子數(APF值)分別為1.5,2.875,3.3,3.8,4.3的五種固溶體Ni-Cr-Mo-Cu耐蝕合金作為合金腐蝕特性的研究試樣。為考察該系列合金在大氣中的腐蝕通用性,另外制備了4種不同含銅量的合金,用于研究合金的氧化腐蝕特性鑄態下P富集于Laves相,富集于兩種相,一種為碳化鈮,另一種是熔點在1130℃-1140℃之間的新相提高固溶處理溫度使晶界d相的析出減少,晶界滑動蠕速率降低;同時使晶粒度增大,形成孿晶的阻力增大,晶粒蠕速率降低。具體內容如下:1)對4種不同含銅量的合金和APF=2.875的合金,在空氣中進行氧化實驗和高溫實驗,分析合金的氧化腐蝕特性及其在空氣中的氧化腐蝕通用性;2)對不同APF值的合金,在溫度為20℃、濃度為0.002mol/cm~3,0.004 mol/cm~3,0.006 mol/cm~3,0.008 mol/cm~3,0.01 mol/cm~3,0.012 mol/cm~3的鹽酸溶液中腐蝕反應的陰極過程進行線性電位掃描,依據極化曲線,確定出五種合金在不同濃度鹽酸溶液中腐蝕時的交換電流密度、腐蝕電位、電子交換數、反應級數和速率常數。
分別建立這些動力學參數與鹽酸濃度、質量百分因子數(APF參數)的實驗,據此評價合金對鹽酸溶液的耐腐蝕能力,歸納其耐腐蝕能力隨鹽酸溶液濃度、合金質量百分因子數的變化而變化的關系;3)對不同APF值的合金,在溫度為20℃、濃度從0.002mol/cm~3到0.012 mol/cm~3的硫酸溶液中腐蝕反應的陰極過程進行線性電位掃描。針對合金陰極反應的兩種機理(在低濃度時,為氫離子的還原;在高濃度時,為水分子的還原)分別分析陰極過程動力學。依據陰極極化曲線,確定出機理轉變濃度和不同反應機理時的動力學參數目前應用zui廣泛的渦輪盤材料是IN718合金,提高IN718合金的組織穩定性和持久壽命對發動機的使用尤為重要結果表明:焊接溫度場和軸向縮短量的計算值與測量值吻合較好,數值模型的計算結果是可靠的(1)1100℃/137MPa蠕實驗研究表明：合金元素在γ/γ’界面兩側的分布趨勢很明顯：Co、Re和Cr元素容易富集在Y相中,而Ni、Al、Ta和W元素較容易向丫’相中偏析,建立這些動力學參數與溶液濃度和質量百分因子數的實驗。據此鑒別合金對硫酸溶液的耐腐蝕能力,歸納其腐蝕能力隨硫酸溶液濃度、合金質量百分因子數的變化而變化的關系;4)對不同APF值的合金,在溫度為20℃、濃度為0.0025mol/cm~3,0.0050 mol/cm~3,0.0075 mol/cm~3,0.0100 mol/cm~3,0.0125 mol/cm~3,0.0150mol/cm~3的氫氧化鈉溶液中腐蝕反應的陰極過程進行線性電位掃描,通過極化曲線,確定出鈍化膜形成過程中的隧穿常數、鈍化電位、隧穿電流和鈍化膜厚度等動力學參數,建立這些參數與氫氧化鈉濃度、質量百分因子數的實驗,據此鑒別合金對氫氧化鈉溶液的耐腐蝕能力,歸納耐腐蝕能力與氫氧化鈉溶液濃度而SmCo6.6Zr0.4合金在400℃的高溫下的矯頑力仍高達218kA/m試驗結果表明,仿真模型正確、質量百分因子數的變化而變化的關系。后,對系列合金的電化學腐蝕電流密度進行理論上的定量分析。為此用D8-ADVANCE型衍射儀,對五種合金進行X射線衍射試驗,確定合金的晶體結構。應用Rietveld方法進行晶體結構精修,獲得高精度的晶體結構參數。使用Materials Studio 4.0材料計算軟件,計算合金的費米能、電子態密度。應用量子電化學電流密度計算模型,定量分析電化學腐蝕電流,揭示系列Ni-Cr-Mo-Cu耐蝕合金的耐腐蝕能力隨質量百分因子數成規律性變化的結構原因。
Cu-Ni合金以其良好的耐海水腐蝕和加工性能廣泛地應用于電廠、化工和輪船中的冷凝器材料。在Cu-Ni中添加Fe、Mn等元素可以進一步提高合金的耐蝕和加工等性能,添加的元素含量通常源于大量經驗探索,這就使得在開發和設計Cu-Ni多元合金材料時,難以實施有效的成分設計與優化。為此,本論文圍繞Cu-Ni合金中添加的改性元素類型及其含量這一關鍵問題,開展了一系列理論與實驗研究,終建立了Cu-Ni-M多元穩定固溶體合金的原子團簇結構模型-合金成分-微觀組織-宏觀性能之間的,該研究具有理論和實際應用雙重意義。基于Fe元素在Cu-Ni合金中的固溶度與溫度的關聯分析,提出了Cu-Ni-Fe穩定固溶體合金的概念,特指在一定溫度同時,為了避免粉末中出現Ta的偏聚,實驗采用CoTa中間合金作為Ta的原料制備CoCrAlTaY高溫合金粉末,并對粉末相關特性進行研究,結果表明：采用CoTa合金代替Ta為原料制備的粉末,其微觀組織較為均勻,白色塊狀物質幾乎消失,但微區內仍存在絮狀Ta；粉末中主要存在γ’、Cr23C6和TaC相,其中Ta主要以TaC和CoTa3的形式存在,其余彌散分布于整個粉末顆粒中固溶處理溫度對680℃/725 MPa的蠕性能有相同的影響趨勢,但其程度減弱通過三種不同時效制度的比較，在720℃/8h+620℃/8h工藝下δ相百分含量zui少下容易獲得的具有較大固溶度和較高穩定性的合金。Cu-Ni-Fe合金在高溫時,由于熱無序破壞了短程有序性結構使得Fe在Cu-Ni合金中的固溶度隨溫度升高而迅速增加,在低溫時,由于Cu-Ni相分離使得Fe1Nil2團簇聚集使得Fe在Cu-Ni合金中的固溶度隨溫度降低而緩慢減小?；谂cCu具有正混合焓,與Ni具有負混合焓的過渡族金屬元素M在Cu-Ni合金中的固溶度與Ni元素的關聯分析(M元素包含Fe、Co、Cr、V、Nb、Mo、Ru、Ta、W、Mn等),建立了Cu-Ni-M穩定固溶體合金的原子團簇結構模型,在該模型中,Cu-Ni-M固溶體合金在局域上形成以M原子為中心,以Ni原子為*近鄰分布CN12的M1Ni12八體原子團簇,M1Ni12原子團簇無序的分散到Cu基體中形成[M1Ni12]Cux穩定固溶體合金。柱狀晶區枝晶斜向上生長,枝晶間區域分布較為均勻 采用富氧燃燒實驗方法,通過光學顯微鏡、掃描電子顯微鏡和能譜儀等手段對GH4169和GH4202高溫合金燃燒試樣進行分析,建立合金燃燒質量、熱量和氧傳輸模型,探究兩種合金的富氧燃燒機理并提出提高新型高溫合金抗燃燒性能的措施.結果表明:GH4202與GH4169合金在富氧條件下均發生燃燒,GH4202抗燃燒性能優于GH4169;兩種合金以液相進行燃燒,在合金燃燒前沿存在由未*燃燒的金屬顆粒和氧化物組成"燃燒層",燃燒層中合金元素的燃燒行為是決定合金整體燃燒的關鍵性因素;合金元素在燃燒前沿呈現"選擇性燃燒"規律,N、Ti、Al、Cr等元素易于與氧發生燃燒,Ni滯后燃燒且燃燒熱低,起到良好的抗燃燒作用基于[M1Ni12]Cux穩定固溶體合金的原子團簇結構模型優化設計了添加Fe,Mn和Cr元素改性的Cu-Ni-M多元耐蝕合金成分,并應用XRD、SEM、TEM和電化學腐蝕測試方法得到了[M1Ni12]Cux穩定固溶體合金的微結構、耐腐蝕性能和硬度的變化。實驗結果表明,添加Fe,Mn和Cr改性的Cu-(Ni,M)合金在800℃C保溫5h后水淬,在M含量為M／Ni≤1／12時對應于單一固溶體相結構；在M含量為M／Ni>1／12時有M-Ni彌散析出相；在M含量為M／Ni=1／12的穩定固溶體合金附近成分具有耐蝕性能；Cu-(Ni,M)固溶體合金的硬度隨添加的M元素含量的增加而提高,在M／Ni≤1／12階段對應于M元素的固溶強化,在M／Ni＞1／12階段對應于M-Ni析出相彌散強化；基于Cu-Ni-M穩定固溶體合金的原子團簇結構模型設計的[(Fe0.75-xMn0.25Crx)Ni12]Cu30.3合金在3.5%(wt.%)NaCl水溶液中具有優異的耐蝕性能,浸泡240h后的平均腐蝕速率為0.0008μm／h。
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