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無錫國勁合金有限公司
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無錫國勁合金有限公司自成立以來，一直致力于鎳基合金、高溫合金、精密合金的生產與銷售。我們產品廣泛用于石油、石化、核能工業、化學工業、海洋工業、機械制造、通訊、電子等制造領域NO5500圓鋼現貨，為這些領域在設備用材方面提供相關產品和技術服務。
無錫國勁合金有限公司*經營哈氏合金：C-276、C-22、C-2000、G30，高溫合金：GH4169、GH3030、GH3039、GH4145、GH2132、GH3128、GH3044、GH3536、GH4033、GH8367、GH4133、GH5605、GH1140、GH2036、GH4090、GH4648、GH2747、GH1131、GH5188耐蝕合金：NS312、NS334、NS333、NS321、NS322、NS336、NS313、NS143、NS142、NS111、NS112、NS335等材質圓鋼、棒料、鍛件、管材、板材等產品。
隨著經濟發展、技術進步和需求增加，鎳基耐蝕合金(N08810系列)越來越廣泛地應用于石油、化工、冶金、環保及等眾多領域。Ti、Al是鎳基耐蝕合金中重要的組成元素，對合金組織、性能以及連鑄坯表縱裂紋有著重要的影響。本文利用JMatPro模擬軟件、金相顯微鏡(OM)、掃描電子顯微鏡(SEM)、能譜儀(EDS)、常溫拉伸實驗、高溫拉伸及蠕變等實驗手段，研究了Ti、Al對鎳基耐蝕合金的微觀組織、常溫和高溫性能等的影響，以及連鑄坯表縱裂成因，探討Ti、Al在該合金中的作用機理。主要結論如下：（1）對于鎳基耐蝕合金試樣，若C、N含量不變，隨著Ti、Al的加入及Ti含量不斷提高，合金基體相γ的凝固點降低，η相和Ti(C,N)的析出溫度和析出量都得到明顯提升，Ti、Al元素可能影響了合金的再結晶行為，使固溶處理后的晶粒變得更細小，而且能形成數量更多、分布更密集、總體積分數更大的Ti(C,N)類析出物。（2）在常溫性能方，Ti和Al可以明顯提升該合金的常溫強度及硬度，強化的機制主要是細晶強化。在高溫性能方，在800-1300℃，合金強度隨溫度升高而下降，由于動態再結晶，950℃以上時， Ti和Al對強度的影響基本被消除；在800-1150℃，Ti含量越高結果表明:在800℃氧化100 h后,Co-8.8Al-9.8W(摩爾分數,%)和Co-8.8Al-9.8W-2Ta合金的質量增加較小,表明其抗高溫氧化能力較強;在900℃氧化時,Co-8.8Al-9.8W-2Mo、Co-8.8Al-9.8W-2N、Co-8.8Al-9.8W-2Ta和Co-8.8Al-9.8W-2Ti合金的質量增加小于Co-8.8Al-9.8W合金的,表明加入合金元素可以提高合金的抗高溫氧化能力;在不同溫度下,Co-Al-W合金氧化膜表面出現團聚、開裂和脫落現象;氧化膜分為3層,外層為Co3O4氧化物,中間層為W、Al和合金元素的復雜氧化物,內層為Co和Al的氧化物基于實驗結果，進行了接頭形成分析，比較了大轉動慣量與小轉動慣量兩種焊接規范接頭的性能，并總結了常見焊接缺陷，合金高溫塑性越好，但1150℃以上塑性開始下降，且Ti含量越高的合金下降得更快，斷裂機制從韌窩斷裂轉變為沿晶脆性斷裂。在蠕變性能方，Ti、Al含量的提高會明顯減小固溶處理后試樣的晶粒尺寸，因此降低了合金在760℃時的蠕變極限，晶粒尺寸是影響等強溫度以上的蠕變性能的關鍵因素。（3）N08810合金連鑄坯凝固組織是單相奧氏體，主要以粗大的柱狀晶為主的。初始凝固階段時坯殼溫度較高，粗大的柱狀晶之間連接比較薄弱研究過程中，*發現在氬弧熔煉Sm-Co基合金中存在異常起始磁化曲線現象結果表明:熱連軋GH4169合金主要由γ基體、γ′和γ″相組成,經標準熱處理后,合金中部分粒狀γ′相重溶,且又在基體中析出扁平狀γ″相;經X射線衍射分析表明,與熱連軋合金相比,THR-ST-GH4169合金中γ基體、γ′和γ″相的點陣常數較小,但各相之間具有較大的晶格錯配度,可有效阻礙位錯運動,是合金具有較高蠕抗力和較長蠕壽命的重要因素之一;在蠕期間,熱連軋合金的主要形機制為位錯的雙取向滑移,而在THR-ST-GH4169合金中,可形成形孿晶和發生位錯滑移，在受到垂直于柱狀晶生長方向應力的作用下，首先在柱狀晶晶界處形成裂紋。在晶界上析出的脆性相TiC也提供了一個裂紋進一步沿著薄弱的柱狀晶晶界擴展的通道，終形成宏觀上縱向裂紋。
鎳基合金：Inconel718、Inconel600、Inconel625、Inconel601、Inconel617、alloy20、in690、x-750、1.4529、AL-6XN、Inconel926、Inconel925、Inconel800H、NO8020、NO8028、NO2080、NO10276、NO600、NO6601、NO6625、NO6690、NO7718、NO8825、NO7750、NO10665、NO10675
精密合金：4J36、4JI29、1J79、1J85、1J22、1J50、1J30、4J33、4J32
鎳銅合金：蒙乃爾400、蒙乃爾K500、蒙乃爾405、NO4400、NO5500、Monel400、MonelK500
特殊材料：17-4PH、1-7PH、15-5PH、254smo、253-MA、XM-19、XM-18、S21800
一種粉末冶金工藝制備耐磨耐蝕合金棒材的方法,其特征在于,所述耐磨耐蝕合金為鐵基合金,該方法包括以下制備步驟：步驟一、通過粉末冶金工藝制備鐵基合金粉末；步驟二、取一端開口的圓柱形熱等靜壓包套,熱等靜壓包套直徑為30~600mm,熱等靜壓包套中心位置固定有碳素鋼或不銹鋼圓形棒材,中心棒材直徑為20mm#300mm,將鐵基合金粉末裝填于沿中心棒材與熱等靜壓包套之間厚度為10~300mm的環形空隙中振實；NO5500圓鋼現貨拉伸試樣斷裂于被焊Ti3Al母材表面的擴散反應層,它主要由固溶了Ni和Cu元素的Ti2AlN相與Al(Ni,Cu)2Ti金屬間化合物組成,該界面是Ti3Al/GH4169接頭的薄弱環節不同直徑的GH4169高溫合金圓柱試樣,采用金相顯微鏡(OM)和掃描電子顯微鏡(SEM)及X射線衍射(XRD)等對其凝固組織和析出相進行了分析,研究冷卻速率對GH4169合金鑄態組織和力學性能的影響規律由于快淬納米晶合金中存在軟磁Co相及非晶相，退磁曲線中出現了塌肩現象，限制了矯頑力及剩磁主要內容如下：首先，從理論上對有限元仿真模擬中的非線性材料本構模型、動態失效準則以及刀-屑接觸摩擦等關鍵環節進行了研究，并運用數值方法對金屬切削的非線性問題進行了解析步驟三、對熱等靜壓包套進行抽真空脫氣處理,抽真空過程對熱等靜壓包套加熱保溫,熱等靜壓包套脫氣后繼續加熱保溫,隨后對熱等靜壓包套端部進行封焊處理；步驟四、對脫氣并封焊后的熱等靜壓包套進行熱等靜壓處理,待熱等靜壓包套內鐵基合金粉末*致密固結并與中心棒材緊密結合后隨爐冷卻,車削去掉外表熱等靜壓包套層,制得耐磨耐蝕合金棒材。
一種薄壁內覆耐蝕合金復合管的晶間腐蝕試驗方法,其特征在于,所述薄壁內覆耐蝕合金復合管的覆層厚度≤2mm,所述晶間腐蝕試驗方法包括薄壁內覆耐蝕合金復合管晶間腐蝕試樣的制備方法及腐蝕后的評價方法,具體按照如下步驟進行操作：1)選樣：按照金相試樣制備的規定選取試樣,且試樣中包含耐蝕合金平；2)熱鑲嵌：采用熱塑性丙烯酸樹脂粉末鑲嵌所述試樣,然后在25～35MPa下,加熱到180℃,保持3.5～4min,將試樣冷卻到常溫,或采用熱固性環氧樹脂粉末鑲嵌所述試樣,然后在25～35MPa下,加熱到180℃,保持3.5～4min,將試樣冷卻到常溫；3)腐蝕：步驟2)得到的試樣采用不銹鋼硫酸?硫酸銅腐蝕試驗方法進行晶間腐蝕試驗,NO5500圓鋼現貨通過激光熔化同步輸送的GH4169合金粉末,在鍛態GH4169合金基板上沉積出薄壁試樣,分析了GH4169合金的微觀組織、相組成,測試了拉伸性能結果表明：δ相初始在晶界上析出，隨著形量的增加在形帶上析出；δ相的形貌由針狀逐漸為短棒狀或顆粒狀；γ′、γ″相以圓盤狀或片狀分布在基體上，其尺寸隨形量的增加而減小在γ/γ’界面形成的扭結結構的*存在2-3nm的Re原子團簇試驗后取出試樣,洗凈,干燥；4)裂紋觀察：將步驟3)得到的試樣進行磨制、拋光,再浸蝕后,得到用于裂紋觀察的樣品,然后將上述樣品在金相顯微鏡下觀察是否出現晶間腐蝕裂紋。應用泰曼定律,確定出由質量百分因子法設計的Ni-Cr-Mo-Cu耐蝕合金的成分組成以及質量百分因子數的取值范圍,選用質量百分因子數(APF值)分別為1.5,2.875,3.3,3.8,4.3的五種固溶體Ni-Cr-Mo-Cu耐蝕合金作為合金腐蝕特性的研究試樣。為考察該系列合金在大氣中的腐蝕通用性,另外制備了4種不同含銅量的合金,用于研究合金的氧化腐蝕特性其次，在SmCo6.7Zr0.3合金基礎上，添加Si元素，獲得了具有高矯頑力、高抗氧化性及高抗腐蝕性的TCu7型Sm(Co,Si,Zr)7合金在Ge-NaI雙探頭Doppler展寬裝置中，高純Ge探頭用于記錄γ光子能譜，NaI探頭用于提供符合信號。具體內容如下:1)對4種不同含銅量的合金和APF=2.875的合金,在空氣中進行氧化實驗和高溫實驗,分析合金的氧化腐蝕特性及其在空氣中的氧化腐蝕通用性;2)對不同APF值的合金,在溫度為20℃、濃度為0.002mol/cm~3,0.004 mol/cm~3,0.006 mol/cm~3,0.008 mol/cm~3,0.01 mol/cm~3,0.012 mol/cm~3的鹽酸溶液中腐蝕反應的陰極過程進行線性電位掃描,依據極化曲線,確定出五種合金在不同濃度鹽酸溶液中腐蝕時的交換電流密度、腐蝕電位、電子交換數、反應級數和速率常數。
分別建立這些動力學參數與鹽酸濃度、質量百分因子數(APF參數)的實驗,據此評價合金對鹽酸溶液的耐腐蝕能力,歸納其耐腐蝕能力隨鹽酸溶液濃度、合金質量百分因子數的變化而變化的關系;3)對不同APF值的合金,在溫度為20℃、濃度從0.002mol/cm~3到0.012 mol/cm~3的硫酸溶液中腐蝕反應的陰極過程進行線性電位掃描。針對合金陰極反應的兩種機理(在低濃度時,為氫離子的還原;在高濃度時,為水分子的還原)分別分析陰極過程動力學。依據陰極極化曲線,確定出機理轉變濃度和不同反應機理時的動力學參數同時,為了避免粉末中出現Ta的偏聚,實驗采用CoTa中間合金作為Ta的原料制備CoCrAlTaY高溫合金粉末,并對粉末相關特性進行研究,結果表明：采用CoTa合金代替Ta為原料制備的粉末,其微觀組織較為均勻,白色塊狀物質幾乎消失,但微區內仍存在絮狀Ta；粉末中主要存在γ’、Cr23C6和TaC相,其中Ta主要以TaC和CoTa3的形式存在,其余彌散分布于整個粉末顆粒中經過焊后熱處理，上述兩種接頭的強度和延伸率都能達到課題要求 靜電場應用于GH4169合金的時效過程,研究了靜電場對合金σ相沉淀析出行為的影響規律,并探討了其機理.結果表明,合金在850℃以8 k V/cm靜電場強度進行15 min時效,σ相開始在晶界析出;時效1 h晶內分布大量γ"相.隨時效時間延長,σ相尺寸增大、體積分數增加,γ"相尺寸亦增大.與未加靜電場時效處理相比,靜電場時效處理后合金中σ相體積分數降低、尺寸減小,γ"相體積分數升高;晶界σ相中N原子分數降低、Fe和Cr原子分數升高,晶界σ相點陣常數c減小、a和增大.由于靜電場時效處理后合金中平均空位濃度升高,促進了Fe和Cr原子擴散,同時Fe和Cr原子置換晶界σ相中N原子,N原子固溶入晶內.另一方面,空位濃度的升高增加了γ"相非勻質形核幾率,促進γ"相析出.同時,空位亦可松弛基體γ相與γ"相的共格畸,有效抑制了γ"相向σ相轉,增加了強化相γ"相的穩定性,建立這些動力學參數與溶液濃度和質量百分因子數的實驗。據此鑒別合金對硫酸溶液的耐腐蝕能力,歸納其腐蝕能力隨硫酸溶液濃度、合金質量百分因子數的變化而變化的關系;4)對不同APF值的合金,在溫度為20℃、濃度為0.0025mol/cm~3,0.0050 mol/cm~3,0.0075 mol/cm~3,0.0100 mol/cm~3,0.0125 mol/cm~3,0.0150mol/cm~3的氫氧化鈉溶液中腐蝕反應的陰極過程進行線性電位掃描,通過極化曲線,確定出鈍化膜形成過程中的隧穿常數、鈍化電位、隧穿電流和鈍化膜厚度等動力學參數,建立這些參數與氫氧化鈉濃度、質量百分因子數的實驗,據此鑒別合金對氫氧化鈉溶液的耐腐蝕能力,歸納耐腐蝕能力與氫氧化鈉溶液濃度為了驗證數值模型的可靠性,本文針對GH4169合金大環形件慣性摩擦焊接過程的溫度場與軸向縮短量分別進行了實驗對比研究尋找新的塑性加工原理和工藝對于解決高溫合金的難形等問題顯得尤為重要、質量百分因子數的變化而變化的關系。后,對系列合金的電化學腐蝕電流密度進行理論上的定量分析。為此用D8-ADVANCE型衍射儀,對五種合金進行X射線衍射試驗,確定合金的晶體結構。應用Rietveld方法進行晶體結構精修,獲得高精度的晶體結構參數。使用Materials Studio 4.0材料計算軟件,計算合金的費米能、電子態密度。應用量子電化學電流密度計算模型,定量分析電化學腐蝕電流,揭示系列Ni-Cr-Mo-Cu耐蝕合金的耐腐蝕能力隨質量百分因子數成規律性變化的結構原因。
Cu-Ni合金以其良好的耐海水腐蝕和加工性能廣泛地應用于電廠、化工和輪船中的冷凝器材料。在Cu-Ni中添加Fe、Mn等元素可以進一步提高合金的耐蝕和加工等性能,添加的元素含量通常源于大量經驗探索,這就使得在開發和設計Cu-Ni多元合金材料時,難以實施有效的成分設計與優化。為此,本論文圍繞Cu-Ni合金中添加的改性元素類型及其含量這一關鍵問題,開展了一系列理論與實驗研究,終建立了Cu-Ni-M多元穩定固溶體合金的原子團簇結構模型-合金成分-微觀組織-宏觀性能之間的,該研究具有理論和實際應用雙重意義。基于Fe元素在Cu-Ni合金中的固溶度與溫度的關聯分析,提出了Cu-Ni-Fe穩定固溶體合金的概念,特指在一定溫度同時進一步重點對切屑側流的影響因素進行了分析和研究,通過測量、對比切屑寬度和觀察切屑形貌得出：隨著進給量、后刀面磨損量及負倒棱前角的增大,切屑寬度不斷增加,切屑兩側毛刺更加明顯,切屑側流現象越來越嚴重；隨著切削速度的增大,側流現象逐漸減弱,當速度增加到62.4m/min時,切屑側流現象基本達到穩態；材質和鈍圓半徑對切屑側流幾乎沒有影響鑄態下P富集于Laves相,富集于兩種相,一種為碳化鈮,另一種是熔點在1130℃-1140℃之間的新相本文通過成分設計，工藝參數優化，制備了具有高矯頑力、高抗氧化性、高抗腐蝕性及高熱穩定性等優異綜合性能的快淬TCu7型Sm-Co基高溫永磁合金，研究了合金的磁性特征及相關物理機制下容易獲得的具有較大固溶度和較高穩定性的合金。Cu-Ni-Fe合金在高溫時,由于熱無序破壞了短程有序性結構使得Fe在Cu-Ni合金中的固溶度隨溫度升高而迅速增加,在低溫時,由于Cu-Ni相分離使得Fe1Nil2團簇聚集使得Fe在Cu-Ni合金中的固溶度隨溫度降低而緩慢減小。基于與Cu具有正混合焓,與Ni具有負混合焓的過渡族金屬元素M在Cu-Ni合金中的固溶度與Ni元素的關聯分析(M元素包含Fe、Co、Cr、V、Nb、Mo、Ru、Ta、W、Mn等),建立了Cu-Ni-M穩定固溶體合金的原子團簇結構模型,在該模型中,Cu-Ni-M固溶體合金在局域上形成以M原子為中心,以Ni原子為*近鄰分布CN12的M1Ni12八體原子團簇,M1Ni12原子團簇無序的分散到Cu基體中形成[M1Ni12]Cux穩定固溶體合金。譜線的峰高與本底之比高于105氦冷真空自耗可改善鑄錠熔池形狀；高氦氣冷卻鑄錠細晶區增大、等軸晶區減少且各晶區晶粒細化,各晶區一次枝晶間距均降低,二次枝晶間距降低更明顯；高氦冷鑄錠枝晶間析出相較低氦冷鑄錠明顯降低基于[M1Ni12]Cux穩定固溶體合金的原子團簇結構模型優化設計了添加Fe,Mn和Cr元素改性的Cu-Ni-M多元耐蝕合金成分,并應用XRD、SEM、TEM和電化學腐蝕測試方法得到了[M1Ni12]Cux穩定固溶體合金的微結構、耐腐蝕性能和硬度的變化。實驗結果表明,添加Fe,Mn和Cr改性的Cu-(Ni,M)合金在800℃C保溫5h后水淬,在M含量為M／Ni≤1／12時對應于單一固溶體相結構；在M含量為M／Ni>1／12時有M-Ni彌散析出相；在M含量為M／Ni=1／12的穩定固溶體合金附近成分具有耐蝕性能；Cu-(Ni,M)固溶體合金的硬度隨添加的M元素含量的增加而提高,在M／Ni≤1／12階段對應于M元素的固溶強化,在M／Ni＞1／12階段對應于M-Ni析出相彌散強化；基于Cu-Ni-M穩定固溶體合金的原子團簇結構模型設計的[(Fe0.75-xMn0.25Crx)Ni12]Cu30.3合金在3.5%(wt.%)NaCl水溶液中具有優異的耐蝕性能,浸泡240h后的平均腐蝕速率為0.0008μm／h。
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