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鞏義市碧水源濾料廠
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廣東無水三氯化鋁廠家
無水三氯化鋁在生產過程中．受內外溫差的影響，會產生大塊料、結晶料和粉料3種不同規格的產品。結晶料因為顆粒度大小接近．在參加反應時物料的反應速度便于控制、產品收率高等特點深受客戶喜愛。本文就無水三氯化鋁生產的結晶分布方面的作一些探索。
1無水三氯化鋁生產工藝簡介
無水三氯化鋁的生產。
廣東無水三氯化鋁廠家
２．１ 三氯化鋁摻雜量對４ＭｇＨ２－Ｌｉ３ＡｌＨ６體系脫氫性能的影響
將總質量為０．５ｇ的ＭｇＨ２、Ｌｉ３ＡｌＨ６、三氯化鋁三種物料按比例一次性加入球磨罐中，其中ＭｇＨ２和Ｌｉ３ＡｌＨ６的物質的量比為４∶１，三氯化鋁的摻雜量（摩爾分數）分別為０、２％、４％和８％；在球磨時間為２．０ｈ，轉速為５４１ｒ／ｍｉｎ，球磨氣氛為高純氬氣和磨球為２４顆直徑為１０ｍｍ的不銹鋼球的條件下制備系列儲氫材料。
采用熱分析方法考察了三氯化鋁的摻雜量對４ＭｇＨ２－Ｌｉ３ＡｌＨ６體系脫氫性能的影響，結果見圖１。從圖１中可以看出，樣品的脫氫過程可分為兩個階段：未摻雜三氯化鋁的樣品的*階段起始脫氫溫度約為１７３℃，第二階段起始脫氫溫度約為２３５℃；同時，當加熱到４００℃時總脫氫量為５．５％（質量分數）。而添加三氯化鋁后，隨著三氯化鋁摻雜量的增加，起始脫氫溫度逐漸降低且總脫氫量逐漸增加。當摻雜量由２％（摩爾分數）增加至４％（摩爾分數）時，該體系*階段的起始脫氫溫度降至１３０℃左右，比未摻雜的４ＭｇＨ２＋Ｌｉ３ＡｌＨ６降低約４３℃；第二階段起始脫氫溫度由原來的２３５℃降至２０１℃，降低了近３４℃；且４００℃時總脫氫量約為６．３％（質量分數），較摻雜前增加了０．８％（質量分數）。繼續增加三氯化鋁至８％（摩爾分數）時，起始脫氫溫度略有升高，且４００℃時總脫氫量減小為４．９％（質量分數）?？梢姡然X為４％（摩爾分數）時體系的脫氫性能佳。
２．１ 三氯化鋁摻雜量對４ＭｇＨ２－Ｌｉ３ＡｌＨ６體系脫氫性能的影響
將總質量為０．５ｇ的ＭｇＨ２、Ｌｉ３ＡｌＨ６、三氯化鋁三種物料按比例一次性加入球磨罐中，其中ＭｇＨ２和Ｌｉ３ＡｌＨ６的物質的量比為４∶１，三氯化鋁的摻雜量（摩爾分數）分別為０、２％、４％和８％；在球磨時間為２．０ｈ，轉速為５４１ｒ／ｍｉｎ，球磨氣氛為高純氬氣和磨球為２４顆直徑為１０ｍｍ的不銹鋼球的條件下制備系列儲氫材料。
采用熱分析方法考察了三氯化鋁的摻雜量對４ＭｇＨ２－Ｌｉ３ＡｌＨ６體系脫氫性能的影響，結果見圖１。從圖１中可以看出，樣品的脫氫過程可分為兩個階段：未摻雜三氯化鋁的樣品的*階段起始脫氫溫度約為１７３℃，第二階段起始脫氫溫度約為２３５℃；同時，當加熱到４００℃時總脫氫量為５．５％（質量分數）。而添加三氯化鋁后，隨著三氯化鋁摻雜量的增加，起始脫氫溫度逐漸降低且總脫氫量逐漸增加。當摻雜量由２％（摩爾分數）增加至４％（摩爾分數）時，該體系*階段的起始脫氫溫度降至１３０℃左右，比未摻雜的４ＭｇＨ２＋Ｌｉ３ＡｌＨ６降低約４３℃；第二階段起始脫氫溫度由原來的２３５℃降至２０１℃，降低了近３４℃；且４００℃時總脫氫量約為６．３％（質量分數），較摻雜前增加了０．８％（質量分數）。繼續增加三氯化鋁至８％（摩爾分數）時，起始脫氫溫度略有升高，且４００℃時總脫氫量減小為４．９％（質量分數）。可見，三氯化鋁為４％（摩爾分數）時體系的脫氫性能佳。
廣東無水三氯化鋁廠家
２．１ 三氯化鋁摻雜量對４ＭｇＨ２－Ｌｉ３ＡｌＨ６體系脫氫性能的影響
將總質量為０．５ｇ的ＭｇＨ２、Ｌｉ３ＡｌＨ６、三氯化鋁三種物料按比例一次性加入球磨罐中，其中ＭｇＨ２和Ｌｉ３ＡｌＨ６的物質的量比為４∶１，三氯化鋁的摻雜量（摩爾分數）分別為０、２％、４％和８％；在球磨時間為２．０ｈ，轉速為５４１ｒ／ｍｉｎ，球磨氣氛為高純氬氣和磨球為２４顆直徑為１０ｍｍ的不銹鋼球的條件下制備系列儲氫材料。
采用熱分析方法考察了三氯化鋁的摻雜量對４ＭｇＨ２－Ｌｉ３ＡｌＨ６體系脫氫性能的影響，結果見圖１。從圖１中可以看出，樣品的脫氫過程可分為兩個階段：未摻雜三氯化鋁的樣品的*階段起始脫氫溫度約為１７３℃，第二階段起始脫氫溫度約為２３５℃；同時，當加熱到４００℃時總脫氫量為５．５％（質量分數）。而添加三氯化鋁后，隨著三氯化鋁摻雜量的增加，起始脫氫溫度逐漸降低且總脫氫量逐漸增加。當摻雜量由２％（摩爾分數）增加至４％（摩爾分數）時，該體系*階段的起始脫氫溫度降至１３０℃左右，比未摻雜的４ＭｇＨ２＋Ｌｉ３ＡｌＨ６降低約４３℃；第二階段起始脫氫溫度由原來的２３５℃降至２０１℃，降低了近３４℃；且４００℃時總脫氫量約為６．３％（質量分數），較摻雜前增加了０．８％（質量分數）。繼續增加三氯化鋁至８％（摩爾分數）時，起始脫氫溫度略有升高，且４００℃時總脫氫量減小為４．９％（質量分數）?？梢姡然X為４％（摩爾分數）時體系的脫氫性能佳。
２．１ 三氯化鋁摻雜量對４ＭｇＨ２－Ｌｉ３ＡｌＨ６體系脫氫性能的影響
將總質量為０．５ｇ的ＭｇＨ２、Ｌｉ３ＡｌＨ６、三氯化鋁三種物料按比例一次性加入球磨罐中，其中ＭｇＨ２和Ｌｉ３ＡｌＨ６的物質的量比為４∶１，三氯化鋁的摻雜量（摩爾分數）分別為０、２％、４％和８％；在球磨時間為２．０ｈ，轉速為５４１ｒ／ｍｉｎ，球磨氣氛為高純氬氣和磨球為２４顆直徑為１０ｍｍ的不銹鋼球的條件下制備系列儲氫材料。
采用熱分析方法考察了三氯化鋁的摻雜量對４ＭｇＨ２－Ｌｉ３ＡｌＨ６體系脫氫性能的影響，結果見圖１。從圖１中可以看出，樣品的脫氫過程可分為兩個階段：未摻雜三氯化鋁的樣品的*階段起始脫氫溫度約為１７３℃，第二階段起始脫氫溫度約為２３５℃；同時，當加熱到４００℃時總脫氫量為５．５％（質量分數）。而添加三氯化鋁后，隨著三氯化鋁摻雜量的增加，起始脫氫溫度逐漸降低且總脫氫量逐漸增加。當摻雜量由２％（摩爾分數）增加至４％（摩爾分數）時，該體系*階段的起始脫氫溫度降至１３０℃左右，比未摻雜的４ＭｇＨ２＋Ｌｉ３ＡｌＨ６降低約４３℃；第二階段起始脫氫溫度由原來的２３５℃降至２０１℃，降低了近３４℃；且４００℃時總脫氫量約為６．３％（質量分數），較摻雜前增加了０．８％（質量分數）。繼續增加三氯化鋁至８％（摩爾分數）時，起始脫氫溫度略有升高，且４００℃時總脫氫量減小為４．９％（質量分數）?？梢?，三氯化鋁為４％（摩爾分數）時體系的脫氫性能佳。
２．１ 三氯化鋁摻雜量對４ＭｇＨ２－Ｌｉ３ＡｌＨ６體系脫氫性能的影響
將總質量為０．５ｇ的ＭｇＨ２、Ｌｉ３ＡｌＨ６、三氯化鋁三種物料按比例一次性加入球磨罐中，其中ＭｇＨ２和Ｌｉ３ＡｌＨ６的物質的量比為４∶１，三氯化鋁的摻雜量（摩爾分數）分別為０、２％、４％和８％；在球磨時間為２．０ｈ，轉速為５４１ｒ／ｍｉｎ，球磨氣氛為高純氬氣和磨球為２４顆直徑為１０ｍｍ的不銹鋼球的條件下制備系列儲氫材料。
采用熱分析方法考察了三氯化鋁的摻雜量對４ＭｇＨ２－Ｌｉ３ＡｌＨ６體系脫氫性能的影響，結果見圖１。從圖１中可以看出，樣品的脫氫過程可分為兩個階段：未摻雜三氯化鋁的樣品的*階段起始脫氫溫度約為１７３℃，第二階段起始脫氫溫度約為２３５℃；同時，當加熱到４００℃時總脫氫量為５．５％（質量分數）。而添加三氯化鋁后，隨著三氯化鋁摻雜量的增加，起始脫氫溫度逐漸降低且總脫氫量逐漸增加。當摻雜量由２％（摩爾分數）增加至４％（摩爾分數）時，該體系*階段的起始脫氫溫度降至１３０℃左右，比未摻雜的４ＭｇＨ２＋Ｌｉ３ＡｌＨ６降低約４３℃；第二階段起始脫氫溫度由原來的２３５℃降至２０１℃，降低了近３４℃；且４００℃時總脫氫量約為６．３％（質量分數），較摻雜前增加了０．８％（質量分數）。繼續增加三氯化鋁至８％（摩爾分數）時，起始脫氫溫度略有升高，且４００℃時總脫氫量減小為４．９％（質量分數）?？梢?，三氯化鋁為４％（摩爾分數）時體系的脫氫性能佳。
２．１ 三氯化鋁摻雜量對４ＭｇＨ２－Ｌｉ３ＡｌＨ６體系脫氫性能的影響
將總質量為０．５ｇ的ＭｇＨ２、Ｌｉ３ＡｌＨ６、三氯化鋁三種物料按比例一次性加入球磨罐中，其中ＭｇＨ２和Ｌｉ３ＡｌＨ６的物質的量比為４∶１，三氯化鋁的摻雜量（摩爾分數）分別為０、２％、４％和８％；在球磨時間為２．０ｈ，轉速為５４１ｒ／ｍｉｎ，球磨氣氛為高純氬氣和磨球為２４顆直徑為１０ｍｍ的不銹鋼球的條件下制備系列儲氫材料。
采用熱分析方法考察了三氯化鋁的摻雜量對４ＭｇＨ２－Ｌｉ３ＡｌＨ６體系脫氫性能的影響，結果見圖１。從圖１中可以看出，樣品的脫氫過程可分為兩個階段：未摻雜三氯化鋁的樣品的*階段起始脫氫溫度約為１７３℃，第二階段起始脫氫溫度約為２３５℃；同時，當加熱到４００℃時總脫氫量為５．５％（質量分數）。而添加三氯化鋁后，隨著三氯化鋁摻雜量的增加，起始脫氫溫度逐漸降低且總脫氫量逐漸增加。當摻雜量由２％（摩爾分數）增加至４％（摩爾分數）時，該體系*階段的起始脫氫溫度降至１３０℃左右，比未摻雜的４ＭｇＨ２＋Ｌｉ３ＡｌＨ６降低約４３℃；第二階段起始脫氫溫度由原來的２３５℃降至２０１℃，降低了近３４℃；且４００℃時總脫氫量約為６．３％（質量分數），較摻雜前增加了０．８％（質量分數）。繼續增加三氯化鋁至８％（摩爾分數）時，起始脫氫溫度略有升高，且４００℃時總脫氫量減小為４．９％（質量分數）?？梢?，三氯化鋁為４％（摩爾分數）時體系的脫氫性能佳。
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