在實際中，KLa值還受到鼓風量、水溫、攪拌激烈程度、水質情況的影響，當保持上述影響因素不變的情況下，公式中a值越大，KLa值就越大；而a值與氣、液接觸面積A值成正比，因此，當氣液接觸面積（A值）越大時，氣體溶解到液體的速度也增大。在一定體積的水中釋放一定體積的氣體，氣泡直徑越小，氣體與水接觸的面積就越大。曝氣孔半徑越小，曝氣產生的氣泡直徑越小。微孔曝氣就是利用微孔板上的微細孔來產生微小的氣泡，增加氣體界面面積，提高總轉移系數。
　　
　　微孔曝氣性能測定試驗微孔曝氣性能測定在焦化水中進行，處理工藝流程如。該裝置共有兩套，其處理流程和設計參數*相同，分別稱為系統1、系統2，微孔曝氣安裝在系統2的一段曝氣池，系統1的一段曝氣池安裝多孔管，以便于對照。所用曝氣裝置的微孔孔徑為180微米左右，微孔板可拆卸。
　　
　　焦化水生化處理流程。
　　
　　1氧的總轉移系數KLa值測定試驗曝氣過程中，在水質、風量、水溫等因素不變的條件下，曝氣裝置的充氧能力與KLa值成正比，因此，測定KLa值的大小就能衡量曝氣裝置的優劣。試驗中，在非穩定狀態、穩定狀態兩種條件下，對不同水質、不同曝氣方式分別測定了KLa值，從而計算出氧的吸收效率，即溶解入水中的氧量占曝氣時鼓入水里的空氣中的氧量的百分數，進而對比不同曝氣方式的效率。非穩定狀態下KLa值的測定在非穩定狀態下，分別測定了清水、焦化水中的KLa值。測定條件。溶解氧測定儀距池壁50mm池中心17.519根據測定數值，求出平均值，畫出溶解氧濃度與時間變化曲線。
　　
　　根據測定結果，按下列公式計算在20e時總轉移系數KLa值：t1、t2-測定溶解氧的時間值；C1、C2-t1、t2時的溶解氧濃度測定值，mgPL；Cs-該溫度下水的飽和溶解氧濃度，mgPL清水中溶解氧濃度變化曲線焦化水中溶解氧濃度變化曲線通過計算，得到清水中，KLa值為：微孔：KLa（20e）=40.32LPH多孔：KLa（20e）=11.16LPh再計算氧的吸收效率EA.多孔：EA=6.45微孔曝氣與多孔管相比，氧吸收效率可提高16.87.在焦化水中測得，KLa值為：微孔：KLa（20e）=21.78LPH多孔：KLa（20e）=14.94LPh再計算氧的吸收效率EA分別為：微孔：EA=12.6多孔：EA=8.64微孔曝氣氧吸收效率，比多孔管提高3.96.
　　
　　穩定狀態下KLa值的測定當焦化水中存在活性污泥時，由于活性污泥中的微生物要消耗氧，影響水中溶解氧的增長速度，要加一個修正值4r，因此氧的轉移速度可表示為：dcdt=KLa（Cs）C）-4r式中：4r：耗氧速度，mgPLh當曝氣過程處于穩定狀態時，dc/dt=0上式就可寫成：KLa=4rCs-C因此，只要求出4r值，即可求出KLa.向系統2的一段曝氣池中加活性污泥，進行細菌培養，待系統運行穩定后，分析化驗，結果。
　　
　　微孔曝氣裝置堵塞及再生情況為防止堵塞微孔，對進入曝氣裝置的空氣進行過濾。但焦化水中的活性污泥、油類等易粘附在曝氣裝置，堵塞微孔，為此，對運行五個月的舊微孔板與新微孔板進行溶解氧測試對比。測量時，風量為4m3Ph，監測斷面在水下0.5米處，斷面上設2個監測點，用溶解氧測定儀連續監測。測量結果。
　　
　　結論通過對微孔曝氣裝置的性能測定及對比試驗，可以得出以下結論。（1）在清水或焦化水中，微孔曝氣裝置氧總轉移系數KLa值都高于多孔管曝氣，氧吸收效率，在清水中可提高16.87、在焦化水中可提高3.96，表明微孔曝氣裝置優于多孔管曝氣。（2）微孔曝氣裝置在焦化水中長期運行后，微孔要發生一些堵塞，采取防堵塞措施后，就可以控制堵塞在允許范圍內。同時，對已堵塞的微孔板通過清洗，恢復透氣后，就可以繼續使用。