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昆山良邦機(jī)械設(shè)備有限公司（楊：159.9569.8242）憑著*的設(shè)計(jì)，嚴(yán)格的生產(chǎn)監(jiān)管，保證品質(zhì)優(yōu)良，性能，恒久耐用。生產(chǎn)的冷卻塔廣泛適用于空調(diào)冷凍系統(tǒng)，塑膠，電鍍，電力，化工等各類工業(yè)機(jī)械。專業(yè)打造全系列逆流式和橫流式之圓形、方形、超低噪、高溫型等冷卻塔；儲(chǔ)水箱，管道式和離心式循環(huán)水泵等。  

[無(wú)錫冷卻塔]高溫冷卻塔參數(shù)如下：

1.電機(jī)：380三相交流全銅線電機(jī)中國(guó)臺(tái)灣品質(zhì)值得信賴。

2.本體：玻璃鋼耐高溫節(jié)能產(chǎn)品環(huán)保。

3.冷卻塔緊固件：不繡鋼螺絲。*生銹。

4.采用優(yōu)質(zhì)PP膠片，其蜂巢式扇紋大力增強(qiáng)冷熱交換能力，并可抵受高溫達(dá)60度，保證水塔散熱效能達(dá)至*水準(zhǔn)，

5.風(fēng)扇采用：軸流式風(fēng)扇，采用高級(jí)塑料，或是鋁合金制造，每套風(fēng)扇出廠前都經(jīng)過(guò)專人嚴(yán)格定位及平衡測(cè)試。

影響[無(wú)錫冷卻塔]選型的主要技術(shù)參數(shù)主要有以下幾點(diǎn)：   

1、冷卻水量Q (m/h)

選冷卻塔的時(shí)候要將算出的冷卻水量要乘上適當(dāng)?shù)模ㄒ话銥?.1~1.3）系數(shù)。       

2. 進(jìn)塔水溫度t1（℃）

民用冷卻塔標(biāo)準(zhǔn)塔型設(shè)計(jì)工況為進(jìn)水溫度37℃，出水32℃，進(jìn)出塔水溫差為5℃；工業(yè)用冷卻塔設(shè)計(jì)工況一般分65℃~45℃，43℃~33℃，40℃~32℃等幾檔，進(jìn)出塔溫差達(dá)8℃-20℃。       

3.出塔水溫度t2

冷卻塔進(jìn)水與出水溫度之差一般稱作冷卻范圍，它主要取決于周圍空氣的濕球溫度。冷卻塔的涼水功效用出水溫度與濕球溫度之差或稱作沮度接近值來(lái)衡量。因此，當(dāng)?shù)貪袂驕囟鹊淖兓苯佑绊懤鋮s塔的冷卻作用。出塔水溫度應(yīng)不超過(guò)生產(chǎn)工藝允許的zui高水溫。計(jì)算zui高冷卻水溫的氣象條件應(yīng)采用近期連續(xù)不少于5年，每年zui熱時(shí)期3個(gè)月（六、七、八3個(gè)月）的日平均值。

4.濕球溫度? (℃)

將溫度計(jì)的溫泡扎上潤(rùn)濕的紗布，并將紗布的下端浸于充水容器中，就成為濕球溫度計(jì)。將濕球溫度計(jì)置于通風(fēng)處，使空氣不斷流通，此時(shí)該溫度計(jì)讀數(shù)為濕球溫度。濕球溫度代表當(dāng)?shù)丨h(huán)境下水自然蒸發(fā)所能達(dá)到的zui低溫度。濕球溫度影響的是冷卻終點(diǎn)，冷卻塔極限出水溫度是受濕球溫度限制的。

[]廠家研究雙塔干擾效應(yīng)：
冷卻塔氣彈模型雙塔干擾效應(yīng)風(fēng)洞試驗(yàn)包括
三類工況，即施擾塔置于冷卻塔迎風(fēng)向上游正前方
位置；施擾塔置于冷卻塔順風(fēng)向下游正后方位置；
施擾塔置于冷卻塔正側(cè)向橫風(fēng)向位置。風(fēng)洞流場(chǎng)為
1︰200 比例 A 類紊流場(chǎng)。
雙塔布置如圖 2 所示，調(diào)整施擾塔與被測(cè)塔雙
塔中心的相對(duì)位置，雙塔塔距與塔底直徑之比介于
1.0―3.5，雙塔距離增量分別為 5cm 和 10cm，被測(cè)
氣彈模型斷面為冷卻塔喉部位置(位移斷面 4)。雙塔
位置調(diào)整試驗(yàn)工況共計(jì) 63 個(gè)。不同試驗(yàn)工況中
(12m/s 來(lái)流風(fēng)速)，冷卻塔單塔氣彈模型風(fēng)振響應(yīng)以
迎風(fēng)向zui突出，側(cè)風(fēng)向(與迎風(fēng)向夾角 70°―90°角度
位置)次之，風(fēng)振響應(yīng)均值介于 10cm―20cm，其他
測(cè)點(diǎn)位移均值為 5cm 左右。圖 3 給出了被測(cè)塔在不
同試驗(yàn)工況中迎風(fēng)向和側(cè)向位置位移極值(峰值因
子取 4.0)和風(fēng)振系數(shù)分布關(guān)系。比較可知，各類工
圖 2 冷卻塔雙塔相對(duì)位置布置(比例 1︰200)
Fig.2 General map of double towers tests (1︰200)
1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0
-30
-28
-26
-24
-22
-20
-18
-16
移位
cm/
雙塔塔距/塔底直徑
施擾塔置前方
施擾塔置后方
施擾塔置側(cè)方
D
L
/R
b
= 3.18
(a) 迎風(fēng)向位移極值
1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0
12
14
16
18
20
22
24
26
移位
cm/
雙塔塔距/塔底直徑
施擾塔置前方
施擾塔置后方
施擾塔置側(cè)方
D
L
/R
b
= 3.12
(b) 側(cè)向位移極值
1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0
1.2
1.3
1.4
1.5
1.6
1.7
1.8
1.9
2.0
2.1
2.2
2.3
2.4
振風(fēng)
數(shù)系
雙塔塔距/塔底直徑
施擾塔置前方
施擾塔置后方
施擾塔置側(cè)方
D
L
/R
b
= 3.12
(c) 迎風(fēng)向風(fēng)振系數(shù)況隨著塔距增大，雙塔干擾效應(yīng)均逐漸減弱。施擾
塔置于被測(cè)塔正前方時(shí)，位移極值與風(fēng)振系數(shù)干擾
效應(yīng)*，施擾塔置于下游正后方和側(cè)向時(shí)，雙
塔干擾效應(yīng)對(duì)于位移極值與風(fēng)振系數(shù)影響不明顯。
雙塔塔距與塔底直徑之比 D
L
/R
b
≥3.18 時(shí)，各類工況
均可忽略干擾效應(yīng)，此時(shí)被測(cè)塔與單塔風(fēng)振響應(yīng)試
驗(yàn)結(jié)果基本相同。
圖 4(a)中給出雙塔干擾試驗(yàn)中施擾塔置于上游
正前方被測(cè)塔迎風(fēng)向位移隨塔距變化關(guān)系擬合結(jié)
果，圖 4(b)中給出迎風(fēng)向與側(cè)向風(fēng)振系數(shù)包絡(luò)值隨
塔距變化關(guān)系擬合結(jié)果。表 1 列舉了雙塔干擾效應(yīng)
結(jié)果，當(dāng)塔距與塔底直徑之比 D
L
/R
b
=1.37 ―
D
L
/R
b
=1.44 時(shí)，干擾效應(yīng)的風(fēng)振系數(shù)擬合值達(dá)到峰
值，此時(shí)雙塔與單塔風(fēng)振位移極值之比 K
d
=1.32，
風(fēng)振系數(shù) β=2.08。當(dāng) D
L
/R
b
≥3.18 時(shí)，β=1.64 近于規(guī)
范規(guī)定 A 類場(chǎng)地風(fēng)振系數(shù)取值 1.60。雙塔干擾效應(yīng)
表現(xiàn)為兩方面，一方面置于上游的施擾塔會(huì)對(duì)下游
被測(cè)塔風(fēng)荷載起到屏障作用；另一方面氣流經(jīng)過(guò)施
擾塔后形成的渦脫和尾流紊流又會(huì)加強(qiáng)被測(cè)塔的
風(fēng)振響應(yīng)。兩種效應(yīng)隨著塔距的變化分別起主導(dǎo)作
用，在某一適當(dāng)?shù)木嚯x處會(huì)形成明顯的峰值效應(yīng)。