| 一、問題的提出 調節閥選型時，首先要根據工藝條件計算成本出流通能力C的值，再根據C值，選擇適當的調節閥。計算流通能力，有各種方法，但無論用什么方法，都要用到調節閥前、后兩個壓力PV1和PV2。實際上，這兩個壓力是很難確定的。搞工藝的同志一般只能提供上、下游離調節閥zui近的某兩個壓力穩定點的壓力P1和P2。這樣，在某些場合計算出來的流通能力會不準確，選出來的調節閥常常偏小，有時會影響到調節系統工程的品質。為此，筆者根據經驗提出了這樣一個問題：如何利用工藝提供的壓力P1和P2，采用較簡單的方法以代替PV1和PV2，來較準確地計算調節閥的流通能力C。 二、問題的討論 調節閥在系統中的位置和系統的壓力分布情況如圖一所示。 圖一 調節閥系統及其壓力分布示意 為了討論和方便，先作幾個約定。 A，B—上、下游離調節閥zui近的壓力穩定點。 VA，VB—調節閥前、后的測壓點。 P1，P2—工藝提供的壓力穩定點的壓力。 PV1，PV2—調節閥前、后的壓力。 根據上述約定，系統壓降，調節閥全開時的zui小閥壓降，上游、下游zui大壓降分別為：
△P=P1—P2 （1）
△PV=PV1—PV2 （2）
△PVl=P1—PV1 （3）
△PV2=PV2—P2 （4） 調節閥壓降比的定義為：S=△PV/（PV1+△P+△PV2V）=△PV/△P （5） 其含義是：當調節閥全開時，調節閥兩端的壓降所占系統壓降的份額。請見有關資料[1]更小詳述。 由式（5）得：△PV=S·△P （6） 可見：電器化有當S=1時，系統壓降才與閥壓降相等。換句話說：只有選S為1時，工藝提出的壓力P1、P2才能代替閥前、后的壓力PV1、PV2來計算調節閥的流通能力。否則計算意是有誤差的。 事實上，一般S取值意是在0.3~0.5之間,對于高壓系統,為了節能起見應取得小些,如0.15.zui近有一種新產品低壓降比節能調節閥.根據它的特殊性能,可將S取得更小如0.1。這樣，P1、P2與PV1、PV2的偏離會更大，更有必要對其進行修正了。當然，如果調節閥用來調節泵進、出的回流量的話，S也可選得大些，如0.8~0.9。 三、 閥前相對壓降 實際的調節閥系統要比圖一所示的復雜。上、下游的管道有長短、彎頭、手動閥等阻力件有多少。簡單地說，調節閥上、下游的阻力情況隨著調節閥在系統工程中的位置不同而不同的，有時甚至相差頗大。由于某種原因這個原因，要如實反映出閥前、閥后的壓力PV1和PV2就得進行必要的計算。 我們定義：η=△PV1/△P （7） η叫做閥前相對壓降.它可表示調節閥在系統中的位置.如閥V緊靠穩壓點A,則η=0;而閥V緊靠穩點B,則η=1;若η=0.5,則表示閥V的位置在系統的中間. 將式(3)和式(2)分別代入式(7)和式(6),整理得： PV1=P1—η·△P （8） PV1—PV2=S·△P （9） 將式（8）代入式（9）得 PV2= PV1—S·△P=P1—（η+S）△P （10） 將（8），（10）兩式加得：PV1+PV2=2PV1—S·△P =2P1-（2η+S）△P （11） 式（8）~（11）就是用P1，P2代替PV1、PV2的計算公式。 其實式（9）就是式（6），它表明閥壓降與η無關，也就是說調節閥無論在什么位置，其閥壓降總是不變的。但是用P1代替PV1，用P1+P2代替PV1+PV2的話，就與η有關了。也就是說，調節閥在系統中的位置不同，用P1，P2計算出來的C值是不同的。 另外，由圖一可知，穩壓點B的壓力總是比閥后壓力?。篜2≤PV2 （12） 將關系式（9）代入，即： P2≤P1—（η+S）△P （13） 經整理得：η≤1—S （14） 由此可見，閥前相對壓降η是受壓降比S的制約的。在η取值時應注意這個限制。 表一列舉了一些數據通信，可以看出：即使P1、P2不變，PV1、PV2 這兩個值也是隨著η的變化莫測而變化莫測的。其變化莫測的程度不同有時不可忽視，特別是系統的總壓降△P較大和調節閥壓降比S較小時,更是如此. 四 比長度λ 把調節閥系統工程的各段局部壓力降分別求出,再根據公式(7)的定義,可以求出其所需的η值.不過,這個方法比較麻煩,不足取。為此，筆者定義了另一個參數： λ=△PV1/（△PV1+△PV2） （15） 根據流體流動的理論[2]，液體估某一段管道內流動，其管道兩端的壓力降△Pi與其摩擦系數ξi，管道長度iL，管徑di，液體伯密度ρ和流速vi 有著下列的關系：(16) 如果式中的密度和流速分別用質量Mi，體積Qi和管道截面積Ai表示為：ρi=mi/Qi和Vi=Qi/Ai，那么，上式可寫成：（17）將其代入式（15）得：
(18) 一般說來，調節閥上、下游管道的直徑、礤面積、摩擦系數和質量流量總是相等的，所以上式經過約簡，整理可化簡為：λ=L1/（L1+ε·L2） （19） 式中ε=V2/V1，對于液體介質，它等于1轟動于可壓縮的非液體介質來說，由閥后壓力的降低，流速有所增大，所以它大于1，但仍接近于1。為此，令：ε=1則上式以可簡化成：λ=L1/（L1+L2） （20） 由于上式的關系成立，所以筆者把叫做上游藝機管道的比長度，或簡稱比長度。而L1，L2則為調節閥上、下游相對壓降，代這以比較直觀的管道相對長度即比長度。 在實際的調節系統中，調節閥上、下游管道上的其他手動閥門問題處在全開狀態的，它們和彎頭等其他接件都不得可以被化成各自的當量長度L當加到管道的長度上去。這樣，就可以根據上、下游的管道長度L1，L2（包括已經加上去的管接件的當量長度），很方便地估算出它的經長度來。為便于讀者參考，現將常用管接件的當量長度列于表一。請參閱文獻3。 常用管接的當量長度 表一 | 管接件名稱 | 1當=L當/d | 備 注 | | 90度標準彎頭 | 30~40 |
1當——相對當量長度
L當——當量長度mm
d——管道內徑mm
L當=1當＊d
| | 90度彎頭 | 60 | | 截止閥（全開） | 300 | | 閘閥（全開） | 7 | | 文氏管流量計 | 12 | | 轉子流量計 | 200~300 |
由式（7）可得：△PV1=η△P （21） 把式（10）代入式（4），得：△PV2=P1—(η+S)·△P—P2=(1—η—S)·△P （22） 然后將它們代入公式（15）得
（23） 因此：η=(1—S)·λ （24） 這就是zui終用比長度代替閥前相對壓降η的公式，。將這個關系到式分別公共秩序公式（8）~（11）可得到下列計算用的實用公式：PV1= P1—(1—S)λ△P （25） PV2=P1—[ (1—S)λ+S]△P （26） PV1—PV2=S△P （27） PV1+PV2=2P1—[2(1—S)λ+S]△P （28） 這四個公式，就是P1，P2和PV1，PV2的關系式，在計算調節閥的流通能力C時很有用處。計算請見文獻4。 五、實例 有兩個實例，說明上述計算方法是可行的。 1．我廠氯乙烯工段的C2H2，HCL配比系統的乙炔調節閥。工藝水平條件為P1=550mmHg,P2=500mmHg,Qmax=800Nm3/h, ρ1.16kg/m3,t=25°C，管道內徑d=200mm. 由于上游穩壓點是（前一個）乙炔工段的水環泵出口遠離調節閥近100米，而下游穩壓點的混合器，距離不到10米，故取λ=0.9, S =0.5. P1=550/735+1.036=1.784 kgf/cm2 P2=500/735+1.036=1.716 kgf/cm2 Pv1=1.784-1.716=0.068 kgf/cm2 Pv2=1.784-(1-0.5)0.9Χ0.068=1.7534 kgf/cm2 Pv1+Pv2=2 X 1.7534-0.034=3.473 kgf/cm2 選用了ZMAN16K(Dg=dg=100)的具有對數特性的雙座閥,其流通能力C為160,開度Kmax=90.13%,Kmin=43.62%實際使用情況良好。 2．我廠聚合工段13.5m3聚合釜的冷卻水調節閥。工藝條件為：P1=2kgf/cm2,P2=0.7 kgf/cm2,Qmax=86m3/h, ρ=1t/m3,t =20C 管道內徑d=125mm.取S=0.5 P1=2+1.036=3.036 kgf/cm2
P2=0.7+1.036=1.736kgf/cm2 PV1-PV2=0.5X1.3=0.065 kgf/cm2
選用了ZMAN16B (Dg=dg=100)的具有對數特性的雙麻閥,其流通能力C 為160,開度 Kmax=81.21%,Kmin=26.35%實際使用情況良好. 上述兩例,若直接把P1,P2作為調節閥前\后的壓力Pv1,Pv2計算,那么它們的計算流通能力C分別為:92.38和75.43,根據這個數據選用的調節閥,口徑太小不能適用。 | 
