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含鉻廢水單獨收集經除鉻沉淀池處理達標后排入綜合廢水調節池進行后續處理。除鉻沉淀池反應池分為三格，在第一格加裝pH控制儀器控制加堿量，在第二格和第三格分別加裝混凝攪拌機和絮凝攪拌機，反應有效時間30min。首先在反應池第一格投加堿液將廢水pH調至8.5~10，使Cr3+生成Cr(OH)3沉淀，而后投加PAC和PAM進行絮凝反應。沉淀池采用平流式沉淀池，加裝行車吸刮泥機，表面負荷取1.0m3/(m2·h)。工程運行證明在反應pH為8.5，PAC投加量為100mg/L，PAM投加量為2mg/L時，出水總鉻含量可降低至0.05~0.2mg/L。

　　3.2 預曝氣脫硫脫氮池

　　預曝氣脫硫脫氮池尺寸為30.0×20.0×3.5m，有效容積V=2000m3，水力停留時間為11h，池體底部安裝φ260旋混曝氣盤，曝氣強度為5m3/m2·h，工程運行表明經過預曝氣處理后NH3-N可降低至40mg/L左右，S2-可降低至4mg/L左右，氨氮去除率達到70%，S2-去除率達到80%。預曝氣脫硫脫氮池加蓋密封，吹脫出的NH3、SO2和H2S抽至除臭塔處理。

　　3.3 一級物化沉淀池

　　一級物化沉淀池尺寸為29.0×7.0×5.0m，沉淀池采用平流式沉淀池，表面負荷取1.0m3/(m2·h)，反應池為分為兩格，第一個投加PAC，第二個投加PAM，反應池分別加裝混凝攪拌機和絮凝攪拌機，反應時間30min。工程運行證明，PAC投加量為550mg/L、PAM投加量為2mg/L時，出水COD濃度可降低至800~1200mg/L，去除率約為60%。

　　3.4 A–O生化處理工藝

　　廢水經過一級物化處理后，各污染物的濃度仍然較高，COD濃度約為800~1200mg/L，NH3-N濃度為30~45mg/L，TN濃度約為60~80mg/L，需要進一步進行處理。本項目中厭氧(A)部分選用HABR復合厭氧反應池，厭氧反應池的上部安裝組合生物填料，形成填料層，填料層層高2.5m，提高厭氧池的容積利用率，填料層下部裝有改性橡膠惰性載體，促使顆粒污泥的形成，提高處理效率。HABR復合厭氧反應池尺寸為34.0×10.0×6.0m，有效容積1850m3，水力停留時間為10h，混合液回流比為200%，COD容積負荷達到0.96kg[COD]/m3·d，出水COD約為500mg/L，COD去除率約為50%。

　　好氧段為活性污泥池，尺寸為37.0×10.0×5.2m，2座，有效容積3700m3，水力停留時間為20h，曝氣強度為7m3/m2·h，設計容積負荷為0.43kg[COD]/m3·d。調試穩定運行時，出水COD約為140mg/L、NH3-N約為15mg/L。好氧段后設置生化污泥沉淀池，實現泥水分離和污泥回流。

　　3.5 二級物化沉淀池

　　二級物化沉淀池的目標主要是去除色度和COD，二級物化沉淀池尺寸為30.0×7.0×4.5m，沉淀池采用平流式沉淀池，表面負荷取0.97m3/(m2·h)，反應池為分為三格，第一格投加廣州市佳境水處理技術工程有限公司生產的WH-5有機混凝脫色劑，第二格投加PAC，第三格投加PAM。工程運行證明，機混凝脫色劑投加量為250mg/L，PAC投加量為150mg/L、PAM投加量為2mg/L時，出水COD約100~120mg/L，色度約為8倍。

　　3.6 曝氣生物濾池

　　懸浮生物濾池尺寸為14×13.5×5.0m，有效容積為888m3，內置生物陶粒460m3，填料層高度2.5m，濾速為1.0m/h，采用微孔曝氣管進行曝氣，曝氣強度4m3/m2·h。調試運行30d后，出水COD降至為80mg/L、NH3-N降至為6mg/L、TN降至為20出水穩定達標。

　　4、經濟技術分析

　　本項目經改造后，除鉻處理部分藥劑費用約為2.7元/噸。綜合廢水運行費用約為6.9元/噸，其中藥劑費4.5元/噸，人工費1.0元/噸，電費0.6元/噸，污泥處置費約為0.8元/噸。出水水質由原系統的不達標到現在的穩定達標，取得了良好的經濟效益和環保效益。

國內某釀酒企業的主要產品是白酒及原酒，其生產原料為谷類等淀粉類糧食，生產方式為淀粉質原料發酵法。為了實現更好的環境、社會和經濟效益，需建設一座日處理高濃度釀酒污水400m3的污水處理站。該項目實行“清污分流”，冷卻水單獨收集循環使用，廢水主要來源于鍋底水和沖洗水。結合釀酒廢水的水質特點，工程采用UASB+A/DAT-IAT主體生化處理工藝，具有回收利用資源、處理成本較低、自動化程度高的特點。

　　2、廢水來源、水質及處理要求

　　2.1 廢水來源及特性

　　白酒廢水具有有機物、懸浮物含量高且可生化性高等特點，主要含有淀粉、糖類、蛋白質、纖維素等高分子有機物，廢水主要是酒精糟以及釀酒設備的清洗水和生產車間的地面沖洗水等。酒精廢水酒糟可通過固液分離后回收用作蛋白質飼料。

　　2.2 廢水水質

　　污水處理站設計進水水質指標為：CODCr=10000mg/L，BOD5=6000mg/L，SS=4000mg/L，pH=3.5~6.0。

　　2.3 廢水處理要求

　　經處理后的廢水需達到《發酵酒精和白酒工業水污染物排放標準》(GB27631—2011)表2規定的排放標準，具體指標：COD≤100mg/L，BOD5≤30mg/L，SS≤50mg/L，NH3-N≤10mg/L，TN≤20mg/L，TP≤1.0mg/L，pH=6.0～9.0，色度40倍。

　　3、廢水處理工藝

　　釀酒廢水為高濃度可生化廢水，首先必須采用厭氧處理回收沼氣資源，工程采用高效的UASB厭氧處理系統。排放標準對廢水脫氮提出了較高的要求，為保證廢水穩定達標排放，工程好氧處理采用A/DAT-IAT序批法，具有自控程度高、脫氮效果較理想等特點。

　　3.1 廢水厭氧處理

　　厭氧處理是一種經濟的處理高濃度有機廢水的方法。該工程的UASB系統由反應區、沉淀區和氣室組成。反應器由下而上分別為高濃度污泥床、相對低濃度的懸浮污泥層，污泥床和懸浮層為反應區，反應區上部布置有三相分離器。

　　廢水從污泥床底部進入，并與污泥床中的污泥混合。廢水中的有機物被微生物分解產生沼氣。在上升過程中，微小的沼氣氣泡合并逐漸形成較大的氣泡。由于氣泡上升引起的強烈攪拌，在污泥床上形成懸浮污泥層。沼氣氣泡、廢水和厭氧活性污泥的混合物上升到三相分離器。當氣泡升到分離器下部反射板時，被有效分離并排放到氣室。污泥和水通過通道進入三相分離器的沉淀區。在重力的作用下，上清液由沉淀區上部排出，沉淀區下部污泥沿斜壁返回反應區。在一定的水力負荷下，大多數污泥顆粒可以留在反應區，使反應區保持有高濃度的顆粒污泥。酒精廢水排水的溫度較高，可滿足中溫消化對水溫的要求。反應器污泥濃度高，平均濃度為30～40g/L，底層污泥床濃度達到60～80g/L，懸浮層濃度為5～7g/L。系統保有的污泥濃度高，使UASB反應器具有抗沖擊能力強，有機負荷高，水力停留時間較短的特點，容積負荷可達10～20kgCOD/(m3·d)，污泥床不需填充載體填料，節省了建造成本，避免了堵塞維護等問題。

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3.2 廢水好氧處理

　　A/DAT-IAT工藝是由SBR工藝改良完善發展而來的一種污水處理工藝，其污染物質去除機理與傳統的SBR基本相同，只是構筑物的組合方式及控制不一樣。污水進入A池與回流污泥混合進行生物選擇，在DAT池進行好氧生物處理后進入IAT池。由于連續曝氣起到了水力平衡的作用，提高了整個過程的穩定性，進水過程只在A/DAT池中進行，排水過程只在IAT池中進行，進一步提高了整個生物處理系統的可調節性，有利于去除有機物。

　　從IAT池回流部分剩余污泥至A池，從IAT池回流部分混合液到DAT池。與其他續批處理工藝相比，A/DAT處理系統是一種更加靈活的反應器，使A/DAT池和IAT池可以保持較長的污泥齡和較高的污泥濃度，具有較強的抗沖擊負荷能力。

　　A/DAT-IAT系統中A池為生物選擇區，DAT池為主反應區，污水持續流入DAT池與從IAT池回流的混合液混合并連續曝氣，充分利用了活性污泥的降解作用將大部分可溶性有機污染物去除。IAT池與傳統的SBR池功能相當，區別在于采用連續進水，在IAT池通過潷水器潷除上清液同時排除剩余污泥。由于A/DAT池在調節、平衡和生物選擇進水水質方面的作用，使得進入IAT池的水質穩定，有機物負荷低，對水質變化的適應性強。此外，間歇曝氣可以形成好氧-缺氧-厭氧交替的不同環境，因此該系統同時具有去除BOD5和脫氮除磷作用。