在開啟階段，要使高速電磁開關閥快速吸合，必須確保電磁鐵中的電流快速上升到吸合所需的值，吸合以后只需維持在保持吸合的維持電流值即可。然而，高速電磁開關閥在實際工作中，由于供油口的壓力是變化的，閥芯動作響應時間、位移量、移動速度等工作性能受壓力的影響很大。即便采用了雙電壓驅動，在不同供油口壓力情況下，高速電磁開關閥電磁鐵的電流特性、閥芯位移量等動態特性，以及空載流量特性、空載壓力特性等靜態特性與額定供油口壓力下相比，高速電磁開關閥的動態、靜態特性都會發生較大的變化，離散性很大、控制性能較差。因此，如何確保高速電磁開關閥適應供油口壓力變化、保證不同供油口壓力條件下高速電磁開關閥的動態、靜態特性與額定供油口壓力條件下的動態、靜態特性基本一致。富錦DG4V-3-2A-M-P7-T-7-54TOKIMEC液壓泵東京計器電磁閥(東機美電磁閥),TOKYO KEIKI電磁閥(TOKIMEC電磁閥), 日本原裝TOKIMEC東京計器電磁閥（TOKYOKEIKI）電磁換向閥 產品參數：品牌:東京計器 TOKYO KEIKI  原舊商標 東機美 TOKIMEC名稱：電磁換向閥 (電磁方向切換閥)

淮北DG4V-3-2A-M-P2-T-7-54電磁閥TOKIMEC東機美

與高速電磁開關閥在額定供油口壓力情況下的空載流量特性曲線、空載壓力特性曲線(如圖圖3所示)差別較大。而采用本發明方法調整后，高速電磁開關閥在不同供油口壓力情況下各空載流量特性曲線、各空載壓力特性曲線與額定供油口壓力情況下的空載流量特性曲線、空載壓力特性曲線(如圖圖3所示)基本一致、且離散性較小。本發明裝置如圖圖14所示壓力傳感器1和角位移傳感器9分別與電壓跟隨器2連接，電壓跟隨器2通過A/D轉換器3與控制器4連接，該控制器依次通過光電隔離器驅動器6與高速電磁開關閥連接。其中，驅動器6由高壓數控電源10和低壓數控電源與高壓數控電源10連接的高壓數控開關與低壓數控電源16連接的低壓數控開關依次接在高壓數控開關11和低壓數控開關15輸出斷之間的二極管12以及穩壓管13和電阻接在低壓數控電源16輸出端與高壓數控開關11輸出端之間的另一個二極管12構成。

3.如權利要求2所述的大氣參數模擬器，其特征在于，所述氣源包括壓力泵和真空泵，所述氣壓傳感器包括用于靜壓通道的靜壓控制傳感器和靜壓主傳感器以及用壓通道的總壓主傳感器和差壓控制傳感器，并且所述電磁閥包括用于靜壓通道的和第二高速開關電磁閥以及用壓通道的第三和第四高速開關電磁閥。4.如權利要求1至3中任一項所述的高精度壓力控制系統，其特征在于，所述壓力控制模塊包括粗調部分和細調部分，所述粗調部分采用快速響應的控制傳感器進行壓力測量，而所述細調部分采用高精度的主傳感器進行壓力測量。5.如權利要求4所述的大氣參數模擬器，其特征在于，所述粗調部分具體執行如下操作控制傳感器輸出對應于大氣壓力的模擬電壓V。富錦DG4V-3-2A-M-P7-T-7-54TOKIMEC液壓泵東京計器電磁閥(東機美電磁閥),TOKYO KEIKI電磁閥(TOKIMEC電磁閥), 日本原裝TOKIMEC東京計器電磁閥（TOKYOKEIKI）電磁換向閥 產品參數：品牌:東京計器 TOKYO KEIKI  原舊商標 東機美 TOKIMEC名稱：電磁換向閥 (電磁方向切換閥)

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而位移特性曲線卻發生了較大的離散；經過本發明調整以后，電流特性曲線與圖5中的電流理想波形比較接近，而位移特性曲線卻沒有隨之發生較大改變、離散較小。這說明在供油口壓力變化的情況下，即便電磁鐵2中的開啟電流和維持電流基本保持不變，開啟閥芯20的動作響應時間、位移量、移動速度等特性也要隨壓力的變化而發生較大的改變；而通過本發明調整以后，即便壓力發生變化，也可通過改變磁鐵2的開啟電壓和維持電壓來調整電磁鐵2中的開啟電流和維持電流，從而保證閥芯20開啟的動作響應時間、位移量、移動速對等特性接近設計的理想狀態，減少偏離。將圖圖8與圖圖12進行比較不難看出采用本發明方法調整前，高速電磁開關閥在不同供油口壓力情況下各空載流量特性曲線、各空載壓力特性曲線都不相同、離散性很大；