依照ISO9001-2000，我廠于2003年通過了認證，建立健全了保證體系。生產的產品具有可靠的保證，深受用戶的信賴和好評。我們的經營理念是：“更好的產品，更具競爭力的價格，更及時的交貨日期”。我們將一如既往的奉行我們的企業理念，著力追求，再創輝煌業績。熱忱歡迎各界朋友、新老客戶的惠顧，攜手合作！我們將在風景如畫的江南水鄉———太湖之濱，恭候您的光臨，讓我們相遇無錫！

國勁合金*生產銷售：耐熱精鑄輥、耐熱精鑄調質爐料架、耐熱精鑄熱處理夾具、耐熱精鑄通風葉片、耐熱精鑄支承架、耐熱精鑄輥、耐熱精鑄噴嘴、耐熱精鑄玻璃軋輥、耐熱精鑄機械用密封條、耐熱精鑄篦床、ZG40CrSiN耐磨襯板_礦山輸渣耐磨管鑄件JM4、耐熱精鑄滲碳料筐、耐熱精鑄熱處理爐用筐、耐熱精鑄輥、耐熱精鑄玻璃輥、耐熱精鑄耐磨襯板

含鎢量為50~90（分數）的鎢銅復合材料綜合了鎢和銅的諸多優點，具有高的強度與硬度，良好的導電與導熱性，低的熱系數，良好的耐電弧侵蝕性，耐高溫氧化性及抗熔焊性等點，現已廣泛應用于國防、電子信息和機械加等領域。隨著鎢銅復合材料的生產藝及產品和，鎢銅復合材料越來越顯示出廣闊的應用前景，在某些領域甚至有不可替代的作用。鎢的熔點為3318°C，銅的熔點為1083°C。當使用溫度超過鎢銅復合材料熔點（約3000°C），銅會發生熔化，因蒸發而吸收大量的熱量，大大了部件的表面溫度，并為復合材料中的鎢骨架提供良好的冷卻作用，保證了部件的正常作，從而使復合材料能承受一般材料無法承受的高溫。

公司常年生產材質：5Cr28Ni48W5、4Cr25Ni35Mo、4Cr25Ni20、4Cr25Nil3、40Cr25Ni20、4Cr25Ni35WNb、5Cr25Ni35Co15W5、4Cr22Ni10、2Cr20Mn9Ni2Si2N、3Crl8Mn12Si2N、P50MoD、35Cr45NiNb、ZG1Cr18Ni9、ZG45Ni35Cr25NbM、ZG30Cr20Ni10、ZG5Cr26Ni36Co5W5、ZG45Cr35Ni45NbM、ZG4Cr25Ni35Si2、ZG40Cr25Ni20、ZG45Ni35Cr36、ZG14CrNi32Nb、ZG40Cr30Ni20、ZG40Cr28Ni16、ZG40Cr25Ni35NbM、20Cr33NiNb、ZG1Cr20Ni14Si2N、ZG2Cr24Ni7SiN、Cr20Ni33NiNb、ZG50Cr35Ni45NbM、ZG40Cr9Si2、P-Nb、Cr25Ni37、ZG40Ni35Cr25NbW、ZG30Ni35Cr15、P40、ZG4Cr25Ni35NbMA、ZG35Ni24Cr18Si2、ZG2Cr20Mn9Ni4Si2N、ZG14Ni32Cr20Nb、ZG1Cr24Ni7SiNRe、P40Nb、ZG40Cr25Ni20Si2等材質。

ZG40CrSiN礦山輸渣管耐磨護板、ZG40CrSiNMPS磨輥套、ZG40CrSiN排灰耐磨管、ZG40CrSiN靜態磨料、ZG40CrSiN耐磨彎管、ZG40CrSiN送料耐磨內襯管、ZG40CrSiN錐門、ZG40CrSiN耐磨護板、ZG40CrSiN底盤、ZG40CrSiN鋼廠溜槽耐磨襯板、ZG40CrSiN耐磨襯板_礦山輸渣耐磨管鑄件JM4、ZG40CrSiN冶金高抗磨構件、ZG40CrSiN破碎機錘頭、ZG40CrSiN靜態磨料、ZG40CrSiN中速模護板

從JFE443CT和不同鋼種的TIG對接焊部耐蝕性試驗結果可知：與SUS304的焊接部因敏化而耐蝕性（明顯生銹）不同的是與含C量較低的SUS304L和SUS316L（0.02C-18Cr-12Ni-2Mo）的焊接部耐蝕性良好。與含C量較高的不銹鋼焊接部的耐蝕性下降，是由焊后慢冷的TIG焊接藝引起的。焊后快冷的電阻焊（含點焊與縫焊）就不易引起耐蝕性的下降。并且試驗表明，在使用焊絲的角焊縫焊接中，將焊接金屬作為奧氏體主體組織，就可以防止因敏化而造成的耐蝕性下降。同樣，即使在采用奧氏體系焊絲的MIG和MAG焊接中，焊接部變成了奧氏體組織；即使與SUS304對接焊，焊接部也能與母材基本同等的耐蝕性。（2）焊絲：為了防止因敏化而焊接部的耐蝕性，應避免使用Y308系（成分為0.05C-20Cr-10Ni）焊絲，而必須用含C量低的Y308L系（成分為0.02C-20Cr-14Ni）和Y309L系（成分為0.02C-23Cr14Ni）焊絲。

分析結果表明：直徑大于μm的夾雜物在鑄坯近表層的數量分布受鉤狀坯殼的發達程度影響明顯，而直徑在20~50μm的夾雜物在鑄坯近表層的分布較為均勻，同時由于結晶器中非對稱流場，20~50μm的夾雜物沿鑄坯寬度方向上數量分布并不*對稱。不銹鋼焊管在制作中,會在表面出現銹,焊接時會有焊接現象,因此在使用中的不銹鋼焊管表面會出現劃痕,遇到這些情況應該怎么辦呢?怎么能妥善處理這些問題呢?1、銹:制作前或制作中有時會看到不銹鋼焊管產品或設備上生銹,這說明表面受到嚴重污染。設備投入使用前必須把銹掉,*清理過的表面應通過鐵試驗和/或水試驗進行檢驗。2、焊接:焊接與焊接藝有很大關系。

其點有：1)采用開合式爐體，件從側面吊出直接進入淬火設備。件整個平移距離短、時間少、操作簡便，可保證熱處理。2)爐子和淬火設備建在地面以上，不必要在地上建設高廠房和地下建設深設備基礎，了建設難度，節省了建設費用。3)件座在，不用吊掛，件出爐用冷態吊具，避免了吊具在加熱中的變形和吊具消耗，解決了吊具設計的難度，節約了吊具的費用，了爐子的熱能消耗。對具有體心立方晶體結構的冷軋板織構形成的影響因素主要有：(1)化學成分。鐵素體不銹鋼中鉻含量可形成有利于成形性能的織構組分，在板材的軋制中，化元素Nh會使奧氏體形變織構加強，進而y一相變織構的加強；(2)固溶元素和二相粒子。

ZG35Cr24Ni7N精鑄風葉、ZG30Cr28Ni4精鑄撥料輪、ZNiCr50NbC0.1精鑄掛鉤、ZG45Cr25Ni35精鑄精密鑄件、ZG10Cr18Ni9Ti精鑄井式爐爐蓋法蘭、ZG40Ni35Cr17Si2精鑄通風葉片、BTMCr26精鑄輻射管、ZG10Cr13NiMo精鑄熱處理裝、BTMCr12Mn3W精鑄熱處理料筐、ZG1Cr25Ni20Si2精鑄噴嘴、ZG30Cr25Ni20精鑄垃圾焚燒爐排、BTMCr9Ni5精鑄硅鋼線碳套輥軸承座、ZGW9Cr4V2精鑄連接座、ZG3Cr24Ni7SiNRe精鑄況篩板、ZG40Cr24Si2精鑄鏟料板、0Cr18Ni13Si4精鑄傳送帶導軌、BTMCr12-DT精鑄鋼坯滑板

將鋼坯重新加熱至1250℃保溫2h，在實驗室450mm二輥可逆熱軋實驗軋機上進行7道軋制，終板厚約為12mm。將12mm厚鋼板置于1250℃箱式電阻爐中保溫72h，使碳化物盡可能*溶解于基體，然后淬火至室溫。從處理后的鋼板上切取直徑為Φ8mm、長15mm的熱模擬試樣。研究結果表明：（1）通過對含Nb-Ti鋼和含Ti鋼的動態CCT曲線可知，Nb元素使得含Ti低碳微合金鋼的動態CCT曲線整體向右下方，了實驗鋼的淬透性。（2）經等溫淬火處理后的含Nb-Ti鋼和含Ti鋼的顯微組織均由等溫轉變產生的鐵素體和淬火產生的馬氏體組成。（3）對含Nb-Ti鋼和含Ti鋼的析出物尺寸進行統計可知，其析出物平均尺寸分別為6、8、4.2nm，Nb元素增大了（Nb，Ti）C與基體之間應變能，使（Nb，Ti）C在等溫中更易粗化。

從750℃～820℃固溶處理，硬度呈現—升高—的變化規律，3的α相含量與平均晶粒尺寸31.8μm的β晶粒混合的組織形態具有硬度小值為251.8V5。為了探尋水平連鑄球墨鑄鐵qt500-7型材的佳等溫淬火藝，運用正交試驗對奧氏體化溫度和時間、等溫淬火溫度及時間等藝參數進行分析，研究不同藝參數下該型材的組織及硬度的變化規律。結果表明，等溫淬火溫度和奧氏體化溫度是影響合金硬度的主要因素，隨著二者溫度的升高，基體組織中殘留奧氏體量增多，硬度逐漸減小。試驗用型材在現有的熱處理參數中，硬度高的藝為840℃×60min奧氏體化+280℃×min等溫淬火，在此藝條件下可以由細密貝氏體型鐵素體與少量殘留奧氏體組成的組織，型材硬度為476hbw。

、ZG40CrSiN對流段管板、ZG40CrSiN噴嘴、ZG40CrSiN風葉、ZG40CrSiN愛協林多用爐加熱芯、ZG40CrSiN節、ZG40CrSiN裂解爐管排、ZG40CrSiN熱滑軌、ZG40CrSiN耐熱鋼托輥、ZG40CrSiN搪瓷窯構件、ZG40CrSiN爐排、ZG40CrSiN導衛板

試驗結果顯示：（1）aynes282耐熱合金的晶粒尺寸隨固溶溫度的升高和保溫時間的逐漸增大。計算結果表明，試驗合金晶粒長大能約為382kJ/mol。（2）1060～1150℃保溫2h固溶時，隨固溶溫度的升高，試驗合金中未溶MC型和M23C6型碳化物逐漸回溶，固溶溫度超過1150℃后合金中的碳化物基本溶解。1120℃固溶處理時，隨保溫時間的合金中碳化物快速溶解。（3）1060～1150℃固溶溫度范圍保溫2h和1120℃保溫30～120min時間固溶時，試驗合金硬度隨著固溶溫度的升高和保溫時間的逐漸，而晶粒長大和未溶碳化物的溶解是造成合金硬度下降的主要原因。研究了固溶處理溫度和保溫時間對熱等靜壓inconel625合金組織與拉伸性能的影響。

氧流量240-280m3/min,供氧強度為4.8-5.5m3/(t#min),每爐吹氧時間一般為8-10min,吹煉較平穩。供氧壓力一般為1.0~1.5MPa,如風口堵塞供氧壓力有時接近2.0MPa。吹煉中氧氣噴嘴用油冷卻,每個噴嘴冷卻的流量為110L/h,油壓隨噴嘴情況而定,一般為1.0~1.5MPa,有時高達6.0MPa。根據熔池含磷量加入石灰,并用N2或Ar對熔池攪拌,攪拌氣體用量1.5-2.0m3/t(鋼)。攪拌的目的是鋼中氧分數和磷分數,攪拌之后磷一般為0.015-0.030,硫為0.010-0.020,碳小于0.03,出鋼溫度1640-1680℃。出鋼時進行脫氧、合金化并鋼中氮分數。

公司始終堅持以用戶需求為導向，依托材料的優勢，為用戶提供從原材料到產品成型的材料解決方案，包括：合金材料功能定制，合金材料性能，專有技術。公司運用的合金材料制造技術和、石油石化、核能業、化學業、海洋業、機械制造、通訊電子等制造領域提供的合金產品，幫助用戶生產成本，產品品質。

ZG40Cr28Ni48W5Si2底盤、ZG35Ni24Cr18Si2耐磨復合管、ZGOCr18Ni9電廠輸煤粉管、BTMCr32法蘭連接耐磨鑄管、ZG35Cr24Ni7N護板、ZG1Cr25Ti齒板、BTMCr12Mn3W磨煤機落煤門、ZG40Ni38Cr19Si2Nb1撈渣機刮板、ZG1Cr18Mn8NiN電力耐磨管道、ZG1Cr18Ni9耐熱爐箅、ZG35Cr24Ni7SiNRe耐磨落梅抖、ZGMn13-1高耐磨下料斗、ZG1Cr14Ni14Mo2WNb高抗磨護板、ZG30Cr18Mn12Si2N護板、ZG6Mn28Al9TiRe高耐磨下料斗、ZG35Cr24Ni7N磨煤機襯瓦

結果表明該計算可以有效地模擬實際連鑄中角部區域凝固收縮對熱流密度及溫度分布的影響。針對CB300-V鋼種，斷面130mm*130mm連鑄坯在3m/min拉速下的計算結果為：凝固坯殼角部溫度1250℃，與經典熱流公式計算的角部溫度700℃有明顯差別，面中心處明顯的收縮開始于距結晶器上沿0.4m的位置，凝固收縮的數值集中在0.0002m的范圍內，角部大收縮量威0.001575m。隨著距表面距離的加大，凝固收縮呈減小趨勢，凝固收縮的量與距離呈非線性關系。由沙鋼集團和神霧集團共同完成的“轉底爐處理含鐵、泥資源循環利用關鍵技術及示范項目”科技成果評價會在沙鋼召開。評價會在聽取技術報告、作總結報告、科技查新報告以及對項目答疑后，討論認為該項目成果整體藝技術及裝備達到水平，建議在同類冶煉企業推廣應用。

目前，正在北海道苫小牧市建設用于CCS驗證試驗項目用的裝置。從2012年起就開始制造試驗用設備，2015年4月完成了口井的挖掘，地上設備的安裝施正在進行之中。試驗設備預計2015年中期完成，計劃2016年以后每年10萬噸以上的CO2。計劃3年的時間，在終了后還要繼續2年。的CO2是從煉油廠生產氫時產生的排放氣中分離的CO2。采用管道將排放氣輸送到CO2分離與裝置中，在進行CO2分離后，經壓縮后從井地下儲藏層中。苫小牧試驗設備采用的是化學吸附法，使用普通的活性胺作為溶液，并采用節能藝流程。分離并的CO2在加壓到大約10MPa和23MPa后深度不同的兩個地層，并對的CO2的變化行為和對的影響進行了。

現已投產運行，鋼渣處理效果良好，主要技術指標如下。1）熱悶罐內作壓力為0.2-0.4MPa。2）熱悶時間2h，與常壓池式熱悶藝相，縮短7-10h。3）噸渣電耗7.25kWh、噸渣新水耗量0.3-0.4t。4）與常壓池式熱悶藝相，成本節約40。5）熱悶后鋼渣產品指標：浸水率1.6、游離氧化鈣含量2.2。6）鋼渣粉化率（粒度小于20mm的鋼渣含量）為72.5。另外，珠海粵裕豐鋼廠采用該技術也建設了一條50萬噸/年的鋼渣處理生產線，已于2012年12月投產運行；河北滄州中鐵裝備材料制造公司的有壓熱悶生產線已于2014年底投產運行。熱是純鈦無縫管材生產中的重要序。金屬鈦具有*化學活性，在空氣中加熱易被氣體污染。

JM1靜態磨料、ZGMn18Cr4V磨煤機護板、KmTBCr8耐磨直管、ZG33Cr13Ni4Re礦山輸渣耐磨管、ZGMn13Ni4礦山輸渣管耐磨護板、ZGMn13Cr2耐磨三叉管、BTMCr8磨煤管、JM6B高抗磨襯板、JM4冶金耐磨管道、ZGCr13SiMo磨煤管、ZGCrMn10MoSiVRe耐磨構件、JM13法蘭連接輸煤直管、ZG30Cr25Ni6法蘭連接輸煤彎管、JM6A耐磨構件、ZGNiCrMo刮板、ZGMn13Mo2高抗磨護套

并且，渣膜表面粗糙度的形成與渣膜結晶無明顯因果關系，而與渣膜凝固中于固渣膜表面形成的開放氣孔有關。溶質平衡分配系數是平衡凝固中凝固界面固相濃度與液相濃度的值，其大小直接關系到凝固體系溶質再分配方向及偏析的程度，是凝固的重要參數。在凝固中，當某溶質的平衡分配系數大于1時，該溶質在糊狀區再分配中將從液相往固相偏析，溶質在固相中富集；當某溶質平衡分配系數小于1時，該溶質在糊狀區再分配中將從固相往液相偏析，溶質在液相富集。重慶大學的學者以45鋼為研究對象，建立了多元凝固體系溶質平衡分配系數的熱力學計算模型，利用FactSageEquilib模塊計算了45鋼凝固相變以及各溶質分配系數的變化。

如含錸0.8wt合金2與含錸2.0wt合金8持久性能相當。實際合金對錸含量的需求。(2)通過適當進步W及Nb含量可進步980℃的持久性能,但不利于1℃持久性能的進步，適當Re，Ta，Cr，Al更有利于1℃持久性能的進步。兩類在合金元素的互相調配中可在一定范圍相互進步、或抵消。(a)該效應為合金8與合金15持久性能相當表明W及Al含量會抵銷Re含量對持久性能的效果。(b)合金8相對于合金5因Re，Al而使1℃持久性能明顯。合金11，13相對于合金9因Cr，Al別是鋁含量進步而使持久性能尤其是1℃持久性能明顯進步。合金14相對于15因Ta，Al進步不但彌補錸含量稍降的不足且明顯高溫持久性能。