無錫市福源來彩板型鋼有限公司生產的聚氨酯封邊橫裝板,橫鋪式建筑巖棉夾芯板厚度可以是50mm、75mm、100mm、120mm等（其他厚度亦可按需定制），常規外觀板型有小波紋、純平或方筋，隱形暗釘，可橫裝板也可豎裝板（橫裝居多），彩鋼板外板0.5mm-1.5mm，內板0.5mm-0.8mm，保溫芯材可以是巖棉、玻璃棉、聚氨酯等，防火等級A1、A2級，芯材的容重可定制，常規有效寬度為1000mm，長度可根據客戶要求加工，環保節能，保溫效果好，美觀大氣。目前該類產品越來越多的被使用到建筑、裝飾、幕墻等工程項目。

聚氨酯封邊橫裝板,橫鋪式建筑巖棉夾芯板規格參數： 
有效寬度：1000mm 
厚度：50mm、75mm、100mm、120m 
長度：板長可根據用戶需要切割 
基板選用：彩涂鋼板/鋁鎂錳合金板/不銹鋼板
基板厚度： 0.4mm-1.0mm 
芯材材料：
巖棉容重：100-140kg/m3
PU容重：32-45kg/m3 
側邊鋼帶：無
連接方式：隱藏式 
板面形式：外板純平、小波紋，內板純平、等分壓筋 
板面保護：雙面覆保護膜 
防火性能：巖棉*；聚氨酯B級 

聚氨酯封邊橫裝板,橫鋪式建筑巖棉夾芯板的產品優勢：
1、暗釘連接，表面無外露螺釘，建筑墻體優美流暢。
2、明釘連接，安裝方便。
3、*抗彎載力，墻體力學性能*，減少對輔助鋼結構的依賴。
4、保溫性能上，減少對建筑室內空調裝置的費用。
5、多種外觀效果（水波紋、純平、方波）供用戶選擇，墻面美觀。

聚氨酯封邊橫裝板,橫鋪式建筑巖棉夾芯板全面提升企業形象

實拍圖片

施工現場

細節曝光

外觀靚麗  

無錫市福源來彩板型鋼有限公司成立于1994年，前身是無錫長豐機械廠，2001年更名為無錫市福源來彩板型鋼有限公司，注冊資金500萬, 公司位于無錫市胡埭工業園，占地8000平方，公司設有總經辦、財務、生產、銷售等部門，在職員工58名，公司擁有金屬面夾芯復合板、聚氨酯(橫裝)金屬面幕墻夾芯板生產線2條，年產量80萬方復合板，年產值6000余萬，公司產品有聚苯乙烯夾芯板、礦棉夾芯板、聚氨酯夾芯板、紙蜂窩夾芯板以及沖孔吸音復合夾芯板、隱藏式金屬外墻板等新型節能建材，公司壓延金屬產品滿足冶金部、建筑研究總院金屬壓延技術設計要求，金屬外墻板符合國家建筑標準設計。

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聚氨酯封邊橫裝板,橫鋪式建筑巖棉夾芯板廠家為您*鋼結構相關技術文獻：
高層結構分析方法： 結構穩定性分析
高層建筑結構的穩定性分析主要是控制結構在風荷載或水平地震作用下，重力荷載產生的二階效應不致過大，不致引起結構的失穩、倒塌。
1.1 P-δ效應和P-Δ效應
結構的二階效應是指軸向壓力作用下在存在初始撓曲的構件上或豎向荷載作用下在存在側移的結構上所產生的附加作用效應，屬于結構分析設計中的幾何非線性問題。二階效應分為兩種情況考慮：P-δ效應和P-Δ效應。
P-δ效應是指由于構件在軸向壓力作用下，自身發生撓曲引起的附加效應，可稱之為構件撓曲二階效應，通常指軸向壓力在產生了撓曲變形的構件中引起的附加彎矩，附加彎矩與構件的撓曲形態有關，一般中間大、兩端小。P-Δ效應是指由于結構的水平變形而引起的重力附加效應，可稱之為重力二階效應，結構在水平力(風荷載或水平地震作用)作用下發生水平變形后，重力荷載因該水平變形而引起附加效應，如圖1.1?1所示，圖中ui，wi和hi分別表示第i層側向位移、重量和層高。
1.2 特征值屈曲分析方法
特征值屈曲分析用來預測一個理想線性結構的理論屈曲強度（分岔點）圖1.2?1所示。其優點是無需進行復雜的非線性分析即可獲得結構的臨界荷載和屈曲形狀，并可為非線性穩定分析提供可參考的荷載系數。特征值屈曲分析中常用的求解方法有SubsPace法和BlockLanczos法。結構特征值屈曲的求解方程為：
式中，為第i階屈曲特征值；[Ke]為結構的彈性剛度矩陣；為結構的幾何剛度矩陣；為第i階特征向量，即該階屈曲荷載作用時結構的變形形狀，也即結構的屈曲模態。
特征值屈曲分析方法相當于教科書里的彈性屈曲分析方法。例如，一個柱體結構的特征值屈曲分析的結果，將與經典歐拉解相當。但是，初始缺陷和非線性使得很多實際結構都不是在其理論彈性屈曲強度處發生屈曲。因此，特征值屈曲分析經常得出非保守結果，通常不能用于實際的工程分析。但特征值屈曲分析可以為結構提供失穩的上限荷載參考值和*缺陷分析所需要的屈曲模態。此外，特征值屈曲分析結果還可以幫助工程師從多種荷載組合中迅速找出不利荷載組合，從而確定非線性分析的目標工況。
1.3 剛重比計算方法
如圖1.3?1(a)所示的豎直懸臂桿頂端作用有集中軸向力P，分布的水平力使懸臂桿產生了水平變形，由集中軸向力P引起的P-Δ效應對水平力作用下懸臂桿的位移和內力的放大系數F可表示為:
式中：為懸臂桿的屈曲荷載；為懸臂桿的屈曲因子，。
假如豎直懸臂桿代表一棟高層建筑結構，分布軸向力代表重力荷載，分布水平力代表風荷載或地震作用，如圖1.3?1(b)所示。重力荷載產生的P-Δ效應對風荷載或地震作用下的位移和內力的放大系數可表示為：
式中：，和分別為該高層建筑結構的總的重力荷載、屈曲荷載和屈曲因子，。
由式(1.3-1)可知，高層建筑結構P-Δ效應的大小可通過屈曲因子的大小來判別。若控制P-Δ效應小于或等于10%(即F≤1.1)，則相當于控制屈曲因子大于或等于10。
式中H為房屋高度；為頂部作用豎向集中力；為截面側向剛度。
《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3-2010）以結構按彈性分析的P-Δ效應對結構的內力和位移增量控制在某一區間，提出了整體穩定控制和計算分析的要求。當按彈性分析的P-Δ效應小于或等于5%時，計算分析中可不考慮其的影響; 當按彈性分析的P-Δ效應大于5%而小于或等于10% 時，計算分析中需要考慮其的影響；當按彈性分析的P-Δ效應大于10% 時，重力荷載產生的P-Δ效應將過大，以致引起結構的整體失穩倒塌，這種情況是不允許的。
對于剪力墻結構、框架剪力墻結構和筒體結構，規程JGJ 3—2002和規程JGJ 3—2010與規定JZ102—79和規程 JGJ 3—91一樣，同樣采用等效剛度和等效荷載的概念，在假定各樓層的重力荷載基本上沿建筑高度均勻分布的條件下，提出了等效剛重比rsw的計算公式：
式中為總的重力荷載設計值。
當各樓層的重力荷載基本上沿建筑結構高度均勻分布時，頂部作用的等效集中重力荷載可用總的重力荷載表示為：
將式（1.3-6）代入式（1.3-4），可得：
從式（1.3-7）可知，控制剛重比大于或等于1.4，相當于控制結構的屈曲因子大于或等于。
隨著高層建筑結構高度的不斷增加和體形的日益復雜化，由于采用了等效剛度和等效荷載的概念，等效剛重比公式(1.3-5) 在應用到實際結構設計中面臨一些問題。例如上海中心、平安中心和中南中心等超高層項目，由于其塔樓體形下大上小的特性，大部份質量分布在下部樓層，而等效剛重比公式（1.3-7）按塔樓質量均勻分布的假定導出，因此上述項目在驗算結構的整體穩定性時均考慮了體形特性，對塔樓質量均勻分布的假定進行了修正。
綜上所述，高層建筑結構的整體穩定性控制和驗算可以通過結構的屈曲因子大小來判別。規程DBJ 15-92—2013第5.4.5條規定：高層建筑結構的整體穩定性也可通過有限元特征值法進行計算。由特征值算得的屈曲因子不宜小于10。當屈曲因子小于20時，結構的內力和位移計算應考慮P-Δ效應的影響。
1.4 等效計算長度
實際工程中遇到跨層柱、巨柱等需要在彈性約束條件下準確計算柱的等效計算長度。在整體有側移模型中，在欲求計算長度的柱上加垂直于柱橫截面的單位力，通過計算分析模型的*階屈曲模態和對應的臨界荷載，后由歐拉公式可反算出桿的等效計算長度。
屈曲臨界荷載
等效計算長度
式中為臨階荷載；E為材料彈性模量；為截面慣性矩；為桿的實際長度。
（1）不輸出屈曲因子
屈曲分析計算后，軟件沒有輸出屈曲因子，常見原因是結構構件節點出現懸空或者存在虛梁等情況。
如圖2 -1所示，由于左上角的構件懸空，導致結構的計算時間明顯加長，計算耗時為20分鐘，并且沒有輸出屈曲因子結果。需要把懸空構件進行連接處理,構件連接后（圖2-2），計算時間僅需30s，結構整體的屈曲因子為25.470。
（2）輸出的屈曲因子很小
當出現屈曲因子很小時，可通過查看屈曲模態，可能是個別構件沒有搭接好或者構件剛度不夠引起。
如圖2-3所示，由于右上角的節點沒有連接好，導致結構產生局部屈曲，屈曲因子只有0.138（圖2-4），需要把沒有連接好的節點進行連接處理,節點連接合理后（圖2-5），結構整體的屈曲因子為23.958（圖2-6）。
廣州良業大廈塔樓3建筑面積5.2萬平方米，地上33層，建筑高度149.55m，見圖3-1和圖3-2。抗震設防烈度為7度，設計地震分組為*組，場地類別為II類，基本風壓為0.5kN/m2，地面粗糙度為C類，體形系數依據風洞試驗。