哈氏合金C2000鋼管規格_鋼管價格_鋼管行情，吸收塔是整個裝置中重要的設備,直接決定脫硫效率的高低。因此,吸收塔入口煙道的防腐貼襯材料的設計選型和焊接施工非常重要。本文通過對某電廠吸收塔的防腐貼襯材料使役環境和腐蝕機理的分析,提出貼襯材料選型的技術依據,并針對常用的哈氏合金C276材料的焊接工藝進行了探討。1合金鋼貼襯的使役環境和耐腐蝕要求某電廠規劃容量為2×1000MW超超臨界燃煤機組,脫硫系統采用石灰石-石膏濕法脫硫工藝。
大氣中主要是含硫燃料(如煤、燃料油、石油焦碳等)燃燒的產物,而以燃燒化石燃料為基礎的火力發電廠是上大的SO2排放源之一。因此,控制火力發電廠設備的SO2排放以保護環境,必將在范圍內的電力發展中進一步的重視。煙氣脫硫技術是目前控制火力發電煙氣排平的主要技術之一[1-2]。煙氣脫硫(fluegasdesulfurigation,FGD)裝置中,吸收塔入口煙道的腐蝕在整個裝置中是嚴重的。
耐腐蝕合金是一種綜合性能優良的材料，可用于一般工業和其它化工、醫藥衛生行業等有嚴重工程腐蝕問題的場合，值得大力發展與擴大其應用。按強化特征分固溶強化和時效強化，固溶型具有良好的耐高溫腐蝕性和抗氧化性，優良的冷熱加工和焊接工藝性能，其元素組織均勻，成份偏析小、雜質少，可以用在各種高低壓環境、腐蝕環境中使用。時效強化型，在固溶的基礎上增加熱處理時間，提高其機械強度，應用在需要高強度負荷使用的環境中；
在填絲過程中,焊絲不能與鎢極直接接觸或直接深入電弧的弧柱區,否則會造成焊縫夾鎢和破壞電弧穩定。若焊絲端頭在高溫過程中脫離了氬氣保護區域,容易在空氣中被氧化,當再次焊接時被氧化的焊絲端頭未清理,又送入熔池中,容易形成夾渣。若鎢極長度伸出量過大,焊把擺動不穩定,鎢極與焊絲或鎢極與熔池相接觸時又未終止焊接,就會產生夾鎢缺陷。起焊和收弧的上下接頭要超過線5～10mm,注意坡口邊緣不要被電弧擦傷,以備蓋面層的焊接。
目前普遍認為金屬基底的表面粗糙度對于IBAD過渡層的織構和YB-CO超導層的性能有重要影響[4-5],特別是IBAD-MgO過渡層的制備對金屬基底表面粗糙度已經有明確的要求指標,2004年Kreiskott等[6]中明確提出了使金屬基底的表面粗糙度RMS值低于1nm(在5μm×5μm范圍內AFM測量)才能保證IBAD-MgO的面內織構半高寬達到6°~8°的水平。所以在IBAD技術的研究中,金屬基底表面的平整化研究不斷革新,研究人員們使用了各種拋光方法降低金屬基底的表面粗糙度。
1、純鎳：N5、N02201、Ni201、2.4068、Ni99.0LC、N6、N7、N02200、Ni200、2.4066、Ni99.0 。
2、蒙乃爾（Monel）:N04400、N05500、Monel K500、國標：ZRJWXTG、67Ni30Cu。
3、因科洛伊合金：N08800、Incoloy800、N08810、Incoloy800H、N08811、Incoloy800HT、N08825、Incoloy825、N08020、N08028、N08031 、Alloy31、Alloy28合金、Alloy20合金。
4、 因科奈爾合金：N07750、Inconel-X750合金、N07718、Inconel718合金、N06600、Inconel 600、N06601、Inconel601合金、N06690、Inconel690合金、Inconel600合金、N06600、N06625、Inconel625合金。
5、哈氏合金：Hastelloy B-2、Hastelloy B-3、Hastelloy C-276、Hastelloy C-22、Hastelloy C-2000、Hastelloy G-30。
然后逐漸降低;線Q2下的變形大于Q1,內表面的變形整體大于外表面。從圖11、12可見,z向位移在內外表面的分布具有相似性,均表現為收縮變形。焊縫線的位移為0,這是由于焊縫面為軸對稱邊界條件,z向的位移受到約束。隨后逐漸增大,在大約1cm處達大值,并趨于穩定。線Q2下的變形大于Q1,外表面的變形整體大于內表面。4結論4.1在速度不變的情況下,線對焊接溫度和變形影響較大,而對殘余應力的影響不大。4.2管道內表面焊縫及近縫區。
該材質黏度系數較大,在熔融狀態下流動性差,不易潤濕鋪展,即使采用大電流焊接也不能改進焊縫金屬的流動性,反而起有害作用。因此,焊接時應采取一定的預防措施以防止過度的熱輸入。3·3焊接工藝及焊接材料的選擇基于上述對C276材料的焊接性分析,在焊接過程中,主要采用手工焊和氬弧焊,焊條一般采用ENiCrMo-4,焊絲采用ERNiCrMo-4。施工前應按GB150—1998的要求作焊接試板,并按4708—2000的規定進行焊接工藝評定,焊接時應按評定合格的焊接工藝進行施焊。
焊縫熱影響區的腐蝕傾向對于Ni-Cr-Mo系鎳基合金來說,焊材選擇合理的前提下,在某些特殊腐蝕介質中,焊縫熱影響區發生腐蝕的幾率高于焊縫區。因為焊縫熱影響區在高溫狀態下有可能會發生合金燒損,Cr、Mo等碳化物沉淀,引起晶界貧Cr、貧Mo而造成在某些介質中的晶間腐蝕及應力腐蝕,所以,Ni-Cr-Mo合金焊接時,應盡量縮短在高溫的停留時間,以避免Cr、Mo等元素損失。試板焊接時反面采用99·999Ar進行保護,并且在焊前約1min提前通入氬氣。
合金的物理性能-ZRJWXTG密度8.14t/m3。
-熔化溫度范圍1370-1400℃。
-比熱440j/Kg.℃。
-居里溫度＜-196℃。
合金的機械性能-抗拉強度850MPa。
-屈服強度350MPa。
-伸長率30%。
材料經過電弧爐熔煉-AOD脫碳-電渣重熔，鋼質較其他電弧熔煉的要純凈。可鍛軋或者軋制成毛坯，然后去氧化皮、退火固溶，固溶處理是鎳合金重要的一個熱處理方式，處理溫度對合金的組織和性能有非常重要的影響。當固溶溫度過低，奧氏體晶粒長大不明顯，溫度過高晶粒長大速度加快，晶粒越粗大，只有合理溫度的熱處理才能保證合金性能的穩定，組織呈單一奧氏體組織，有孿晶，化合物充分溶入基體中，保證合金材料的使用要求；
然而,銅的添加導致局部腐蝕抵抗力的大幅度下降,而且熱穩定性也遜色于合金59。該合金的耐點蝕和縫隙腐蝕的能力優于C-276,成形、焊接、機加工特性與C-276相似。美國SpecialMetals公司出品的Inconel686合金、德國ThyssenKruppVDM公司出品的Nicro-fer5923hMo-alloy59同屬鎳-鉻-鉬合金。這兩種合金與美國的Haynes公司出品的HastelloyC-2000并稱為當今3大合金,代表著冶金工業的高成就,是代合金。
在焊縫及熱影響區網格劃分較密,在遠離焊縫的區域網格劃分較疏,節約了分析成本和計算時間,保證了有限元分析的精度和經濟性。網格劃分如圖2所示。溫度場計算單元類型為DC3D8,應力場計算單元類型為C3D8。1.4焊接熱源GTAW采用高斯熱源就可以滿意的模擬結果[5~8],本文將電弧看成輻射狀對稱并呈高斯分布作用于管道表面,用FORTRAN語言編寫熱源子程序DFLUX,在ABAQUS調用該子程序進行計算。隨著時間的變化,電弧隨焊縫做環向移動,是電弧加熱半徑和大功率。
