丹東一體化污水處理設備

存在, 既改善了活性組分銅的分散和催化劑的氧化還原性能, 又進一步增加了催化劑的儲放氧能力, 因而CuOZnOCeO2-ZrO2催化劑表現(xiàn)出佳的催化氧化*活性.通過H2-TPR和XPS表明, CuOZnOCeO2-ZrO2催化劑存在表相氧和體相氧兩種氧物種, 表相氧的存在有利于*的氧化和降解, 從而增加了催化劑的活性.另外, 由于CuO與ZnO或CeO2-ZrO2載體之間存在較強的作用力, 因此CuOZnOCeO2-ZrO2催化劑沒有出現(xiàn)金屬溶出現(xiàn)象, 有效防止了金屬對水的二次污染.在反應條件為200 ℃和2 MPa空氣條件下, COD高去除率為96.5%.1 引言(Introduction)目前, 我國的水資源現(xiàn)狀處理效果該污水處理工藝是壓艙水在儲隔罐中靜止沉降后，由于油水的互不相溶性及密度的差異而自然分離。壓艙水在儲隔罐中靜止24小時后進入曝氣浮選，去除一部分油分，然后污水進入果殼過濾罐吸附除油、過濾雜質。該污水處理工藝經(jīng)過生產(chǎn)運行，發(fā)現(xiàn)水處理效果不理想，經(jīng)常發(fā)現(xiàn)排放污水的油分超標（排放標準為<10mgl）。 改造后的污水處理工藝及處理效果由于原工藝處理污水效果不理想，污水排放不達標，因此，對污水處理工藝進行了改造。該污水處理工藝是壓艙水進入污水處理場儲隔罐沉降靜置后，進入斜板隔油池，加化學藥劑，除去一部分油分，，一般不在大型污水廠中應用，故設計中考慮保證二沉池中固液分離效果，提高回流污泥濃度，同時延長污泥齡。 3.5淺層氣浮池淺層氣浮為圓形成套鋼設備，2套，單套處理能力：300m3h，尺寸為D×H=10×0.7m。淺層氣浮裝置是在傳統(tǒng)氣浮理論的基礎上，成功地運用了“淺池理論”和“零速”原理，集凝聚、氣浮、撇渣、沉淀、刮泥為一體的*、高效凈化設備，主要特點為：原水進水口、凈化水出水口均為移動式，進水口自身以原水出流速度并以相反的方向回旋，混合廢水的水平流速相對流出裝置為零，零流速狀態(tài)大大改善氣浮過程中液體紊流，縮短原水中 7所示.圖 7 二級出水氯消毒過程中AOC變化規(guī)律可以發(fā)現(xiàn), 二級出水在氯消毒過程中AOC水平均有不同程度的增長, 消毒5 min時增長較為顯著, 與5 min時氯消耗、UV254變化、三維熒光強度變化顯著的結論相*, 說明AOC的增長可能是由于氯與再生水中的有機物發(fā)生了反應.30 min內(nèi)整體上呈現(xiàn)出先增長后降低的趨勢, 推測可能由于加氯后5 min中, 水樣中的大分子有機物首先和氯反應, 被氧化分解為易被細菌吸收利用的小分子有機物, AOC迅速增長, 而在5~30 min內(nèi), 小分子有機物又繼續(xù)和氯反應, AOC又有一定的下降, 但下降后的AOC水平仍高于消毒前的AOC水
定無微生物反應時系統(tǒng)不同曝氣時間下的NH4+-N濃度與曝氣時間的關系, 通過線性回歸分析, 求得不同F(xiàn)A濃度下NH3的逃逸速率.圖 4描述了FA對FEV的影響.將FA分段, 可以通過線性正相關清楚地描述FA濃度對FEV的影響程度(表 3).可以看出：不同F(xiàn)A濃度條件下, FEV變化顯著, 表明FA濃度對FEV產(chǎn)生顯著的影響.當0.62 mg?L-1≤FA≤7.7 mg?L-1時, 由于FA濃度較低, FA對FEV幾乎不產(chǎn)生影響, 即可認為此FA濃度階段不發(fā)生氨逃逸; 當7.7 mg?L-1≤FA≤226.6 mg?L-1時, 隨著FA濃度的增大, FEV增長較緩慢, 且兩者相關性符合線性關系, 可通過擬合直線方程y=0.035x+0以判斷吸附過程中氫鍵作用的存在.因此，靜電和氫鍵的共同作用使得MIL-68(Al)對VBL具有較高的吸附量，但氫鍵作用相對于靜電作用會弱很多，可以發(fā)現(xiàn)，MIL-68(Al)對VBL的吸附量隨pH值的變化趨勢與Zeta電位隨pH值的變化趨勢十分相似，這也可以說明靜電作用是吸附發(fā)生的主要機制.圖 8 MIL-68(Al)的Zeta電位(a)及VBL和吸附前后MIL-68(Al)的紅外譜圖(b)4 結論(Conclusions)1) 采用金屬有機骨架材料MIL-68(Al)對水中VBL進行吸附，結果發(fā)現(xiàn)，35 ℃條件下，實驗得到的大吸附量為388.74 mg?g-1;等溫線符合Langmuir等溫線模型，擬合得到的大吸附量達到.0%；沖擊負荷對出水COD去除沒有影響，這說明系統(tǒng)的穩(wěn)定性和可靠性。試驗結果如圖2所示。從運行結果看，國產(chǎn)膜分離性能良好，運行過程中無剩余污泥排放，MLSS變化如圖3所示。 2.3 出水細菌總數(shù)平板記數(shù)法檢測出水細菌總數(shù)共三次(前期、中期、后期)，細菌總數(shù)均＜10個mL，見表4.試驗結果表明，采用膜生物反應器后，出水不需消毒，可直接回用。表4 不同運行時間的細菌分析結果運行時間（d）251106出水細菌總數(shù)（個mL)8032.4 出水濁度出水濁度的分布如表5所示。95%的出水濁度＜1.0NTU。試驗中濁度＞1.0NTU的情況都與裝置調(diào)整有關：重新啟動真為＜10mgL。渦凹氣浮設備對COD、SS、石油類的去除率分別達到60%、80%、85%以上。本工程中渦凹氣浮設備的占地面積僅為9.60m2；能耗僅為300KW。在減少了占地面積、節(jié)約了投資的同時，還降低了運行費用。3渦凹氣浮(CAF)的優(yōu)點3.1節(jié)省投資渦凹氣浮沒有壓力容器、空壓機、循環(huán)泵等設備，因而設備投資少。設備占地面積小，減少土建投資。Q=200m3h的渦凹氣浮(CAF)設備占地面積僅為36.15m2。 3.2運行費用低廉該系統(tǒng)因沒有壓力容器、空壓機、循環(huán)泵等設備，從而節(jié)省電耗。Q=200m3h的渦凹氣浮(CAF)系統(tǒng)能耗僅為5.435KW，而溶氣氣浮(DAF)系統(tǒng)能耗高達對菌體吸附2種重金屬均有有較為顯著的影響(p < 0.05).但隨著pH值的變化, P. aeruginosa對Cu2+和Pb2+的吸附能力在兩者共存時的變化不顯著(p>0.05).圖 3 pH對P. aeruginosa吸附Cu2+、Pb2+的影響3.4 不同濃度重金屬共存下P. aeruginosa吸附性能通過改變共存重金屬的濃度考察P. aeruginosa對目標重金屬的吸附效果變化規(guī)律, 結果如圖 4所示.從圖 4a可以看出升且相差不大, 說明此時5 μg?L-1磷酸鹽即可保持活性氧化膜的氨氮去除活性, 與圖 2和圖 3所得結論*.2.2 冬季低溫條件下鐵錳復合氧化膜活性的保持2.2.1 不同操作方式下活性的保持效果以B2和B3濾柱作為考察對象, 研究冬季低溫條件下鐵錳復合氧化膜在不同操作方式下活性的保持效果, 如圖 5所示.由前面實驗結果可知, 投加5、10和15 μg?L-1磷酸鹽濾柱的氨氮去除效果基本*, 故運行初期(1~40 d), B2和B3濾柱均改投5 μg?L-1磷酸鹽.運行至第12 d, 水溫降低為12.5℃, B2和B3濾柱的出水氨氮均有所升高但仍達標, 說明水溫不低于12.5℃時, 5 μ 擬合程度越好.通過模型算得的角毛藻在Cd2+初始濃度為10、100和500 mg?L-1下的理論平衡吸附量分別為6.22、93.54和303.03 mg?g-1(表 1), 與實際平衡吸附量6.25、92.81和275.25 mg?g-1相差不大.相似地, 菱形藻和海鏈藻在不同Cd2+初始濃度下的理論平衡吸附量亦與實際平衡吸附量接近(表 1).這些結果說明這3種海洋硅藻對Cd2+的吸附過程較好地符合Pseudo二級模型所描述的吸附過程, Cd2+吸附反應的速率限制步驟可能是化學吸附過程, 每一種硅藻表面與Cd2+之間有化學鍵形成或者發(fā)生了離子交換過程.圖 4不同Cd2+初始濃度下3種硅藻吸附Cd2+的Pseudo二
推論可知，EDTC與Ni的作用機理為脫絡-螯合，即反應時，由于EDTC對Ni2+的螯合能力更強，使Ni2+先與CA等絡合劑分離，后EDTC與Ni2+生成更穩(wěn)定的螯合沉淀物EDTC-Ni，進而可以深度脫除低濃度絡合Ni，其本質是由于EDTC分子為左右對稱結構，含有二硫代羧基基團—CSSH，二硫代羧基基團上的S原子半徑較大，電負性強，具有3對孤立的電子對，其中2對可以占用鎳離子的空d軌道，形成配位鍵.根據(jù)配位場理論，在d軌道全空的情況下，容易形成正四面體型的結構，這樣各電子對之間的相互排斥力小，而S原子外層 4對電子也形成互斥力小的正四面體構型，形成穩(wěn)定"，需要經(jīng)過混凝處理才可排放　問題及其發(fā)展趨勢到目前為止，各種脫色方法從經(jīng)濟性、技術性、對環(huán)境影響和實用性考慮都有一定的缺陷吸附脫色具有只吸附染料，但不破壞其結構的特點，但日前使用的吸附劑往往存在吸附量不夠，或再生不容易的缺點高級氧化法脫色被認為是一種很有前途的方法，但其昂貴的價格成為制約其廣泛應用的重要原因一些傳統(tǒng)的氧化方法如NaClO、H2O2、臭氧和紫外氧化等證明對廢水脫色并不有效，采用強化物理化學與酶催化降解的方法可能將有非常廣闊的應用前景紹興市紹欽織造印染有限公司由印尼富士紡織有限公司、日本丸江公司、浙化聯(lián)三方合資，為執(zhí)行國家制定的""三同時""規(guī)定，同時建造了廢水處理站一座，投資近100萬美元，處理水質達到了城市截污管網(wǎng)要求，同時基本達到了《國家污水綜合排放標準》(GB8976-1996)二級標準1印染廢水水質、水量及排放標2印染廢水綜合處理工藝流程該公司印染廢水水質具有高溫、偏堿，內(nèi)含化學槳料的特性，公司根據(jù)紹興印染廢水處理方面的成功經(jīng)驗，經(jīng)過多次技改，逐步完善采用高濃度高溫印染廢水與生產(chǎn)軟水熱交換處理，堿減量水洗廢水水膜除塵，一般印染廢水及生活污水厭氧—好氧處理工藝其中高濃度堿減量廢水采用煙道氣在固化塔進行固化處理，處理后形成固化物，用于鍋爐燃燒，不再有廢水排放，本文不作介紹印染廢水綜合處理流程如圖1所示3綜合處理技術3.1熱回收技術"　　熱軋板卷：19日全國24個市場4.75mm熱軋板卷價格報4255元/噸，較上一交易日價格下跌2元/噸。市場資源偏少，商家不愿意對外大量放貨，短期采購情緒受到抑制。就市場需求看，熱軋短期需求力度尚存，前期因補庫量較大，終導致可以不采購就不采購的局面。庫存相對偏低，價格向下的動力和空間并不明顯。預計價格將處于震蕩向下調(diào)整格局。素及其衍生物，少量的樹脂酸、脂肪酸等。廢水的可生化性較好，BODCOD值接近0.5，SS含量大(690 mgL)，導致污泥產(chǎn)率系數(shù)大。根據(jù)這一特點，該廢水采用了利用兼氧技術的水解池和利于污泥好氧穩(wěn)定的氧化溝進行處理。2處理工藝及設計參數(shù)2.1處理工藝廢水處理工藝流程見圖1。 2.2設計參數(shù)主要構筑物及設計參數(shù)見表1。 表1構筑物尺寸及設計參數(shù)構筑物規(guī)格及參數(shù)數(shù)量 (座)停留時間 (h)備注集水池V總＝1000m3320廠內(nèi)原有氣浮池2m×5m×2m20.5暫時不用水解酸化池24m×12m×5m124V有效=1200m3，內(nèi)設填料650m3，分6格氧化溝36m×24m×3m136V有效=1800m石墨烯的特征褶皺出現(xiàn)(圖 1c)，表明EDTA-2Na的加入對氧化石墨烯和殼聚糖復合材料的形態(tài)結構有所改善.圖 2為CS、GC和GEC的透射電鏡(TEM)圖，可以看出，CS(圖 2a)的TEM圖與GC(圖 2b)和GEC(圖 2c)的TEM圖明顯不同，對比在相同放大倍數(shù)下的CS結構(圖 2a)與GEC結構(圖 2c)，不難看出復合后的材料具有更好的形貌結構，進一步說明GO的引入明顯地改善了CS的形態(tài)結構.圖 1 CS(a)、GC(b)、GEC(c)的掃描電鏡圖圖 2 CS(a)、GC(b)和GEC(c)的透射電鏡圖圖 3是CS、GC、GEC的X射線衍射圖譜，從圖中可以看出，GC和GEC在2θ=20.3°和10.8°處分別出現(xiàn)了殼聚糖
吸附過程, 對Cu2+的吸附較Zn2+更為明顯.整個吸附過程都大致可以分為3個階段：?