廣東省一體化提升泵站

一體化污水提升裝置主要是由污水泵、污水箱、粉碎過濾器、柜、管道及閥門組成，主要用作污水提升和污水放比下水道要低的地方或者離市政管網比較遠的各類污水。該類一體化污水提升裝置完*了以往污水池存在的一系列問題。一體化污水提升裝置不用定期清理、一體化污水處理設備免維修污水與污物入到粉碎過濾器里面，粉碎過濾器把各類纖維以及固體的顆粒雜質粉碎后進行分離，污水流進集水箱，粉碎之后的雜質顆粒隔離在沉積腔內。然后再通過污水泵反沖洗的一起出，一體化污水提升裝置每一次，雜物就出一次，同時利用自動沖洗的功能自動將水箱沖洗一次，完達到了沉淀物、免清理、免維護的效果，不需任何維護成本。污水提升裝置的緊湊結構設計不但大方，而且占地面積非常小、安裝也別方便、不用另建污水池節省了地下室的空間，大大降低了和土建的。

廣東省一體化提升泵站

污水提升裝置一律采用自動化控制的系統，一體化污水處理設備能實現，并且可以手動和自動切換、主泵和副泵可以定時交替、高水位自動啟動低水位自動停止、而且設各種故障報警的功能，還可以根據客戶需要配置人機界面，可視化遠程控制調整、監測系統和維護。

荷載及穩定分析

.1 用于預制一體化提升泵站穩定分析的荷載應包括：自重、靜水壓力、揚壓力、土壓力、泥沙壓力、波浪壓力、地震及其它荷載等。其計算應遵守下列規定：

1 自重包括一體化提升泵站結構自重、填料重量和*設備重量；

2 靜水壓力應根據各種水位計算。對于多泥沙河流，應計及含沙量對水的重度的影響；

3 揚壓力應包括浮托力和滲透壓力。滲透壓力應根據地基類別，各種情況下的水位組合條件，一體化提升泵站基礎底部防滲、水設施的布置情況等因素計算確定。對于土基，宜采用改進阻力系數法計算；對巖基，宜采用直線分布法計算；

4 土壓力應根據地基條件、回填土性質、擋土高度、填土內的地下水位、一體化提升泵站結構可能產生的變形情況等因素，按主動土壓力或靜止土壓力計算。計算時應計及填土面坡角及載；

5 淤沙壓力應根據一體化提升泵站位置、泥沙可能淤積的情況計算確定；

6 風壓力應根據當地象臺站提供的風向、風速和一體化提升泵站受風面積等計算確定。計算風壓力時應考慮一體化提升泵站周圍地形、地貌及附近建筑物的影響；

7 其他荷載可根據工程實際情況確定。

.2 預制一體化提升泵站可能同時受各種荷載進行組合。用于一體化提升泵站穩定分析的荷載組合應按表.2的規定，必要時還應考慮其它可能的不利組合。

.3 各種荷載組合情況下的一體化提升泵站基礎底面應力應不大于一體化提升泵站地基承載力。

土基上一體化提升泵站基礎底面應力不均勻系數的計算值不應大于本規程附錄A表A.0.1規定的值。

巖基上一體化提升泵站基礎底面應力不均勻系數可不控制，但在非地震情況下基礎底面邊沿的小應力應不小于零，在地震情況下基礎底面邊沿的小應力應不小于-100kPa。

3.4 荷載與揚程計算

.1 設計一體化提升泵站時應將可能同時的各種荷載進行組合。

.2 一體化提升泵站沿基礎底面的抗滑穩定安系數應按(5.4.2-1)式或(5.4.2-2)式計算：

K_c=fΣG/ΣH　 (5.4.2-1)

K_c=f′ΣG+C₀A/ΣH　 (5.4.2-2)

式中　K_c——抗滑穩定安系數；

ΣG——于一體化提升泵站基礎底面以上的部豎向荷載（包括一體化提升泵站基礎底面上的揚壓力在內，kN）；

ΣH——于一體化提升泵站基礎底面以上的部水平向荷載(kN)；

A——一體化提升泵站基礎底面積(m)；

f——一體化提升泵站基礎底面與地基之間的摩擦系數，可按試驗資料確定；當試驗資料時，可按本規準附錄A表A.0.2規定值采用；

f′——一體化提升泵站基礎底面與地基之間摩擦角Φ₀的正切值，即f'=tgΦ₀；

C₀——一體化提升泵站基礎底面與地基之間的單位面積粘結力(kPa)。

對于土基，Φ₀、C₀值可根據室內抗剪試驗資料，按本規準附錄A表A.0.3的規定采用；對于巖基，Φ₀、C₀值可根據野外和室內抗剪試驗資料，采用野外試驗峰值的小值平均值或野外和室內試驗峰值的小值平均值。

當一體化提升泵站受雙向水平力時，應核算其沿協力方向的抗滑穩定性。

當一體化提升泵站地基力層為較深厚的軟弱土層，且其上豎向荷載較大時，尚應核算一體化提升泵站連同地基的部分土體沿深層滑動的抗滑穩定性。

對于巖基，若不利于一體化提升泵站抗滑穩定的緩傾角軟弱夾層或斷裂面存在時，尚應核算一體化提升泵站可能組合滑裂面滑動的抗滑穩定性。

.3　預制一體化提升泵站基礎底面應力應根據一體化提升泵站結構布置和受力情況等因素計算確定。

1　對于矩形或圓形基礎，當單向受力時，應按(5.4.3-1)式計算：

P_maxmin=ΣG/A±ΣM/W　（.4-1)

式中：P_maxmin——一體化提升泵站基礎底面應力的大值或小值(kPa)；

ΣM——于一體化提升泵站基礎底面以上的部豎向和水平向荷載對于基礎底面垂直水流向的形心軸的力矩 (kN·m)；

W——一體化提升泵站基礎底面對于該底面垂直水流向的形心軸的截面矩(m)。

2　對于矩形或圓形基礎，當雙向受力時，應按(5.4.3-2)式計算：

P_maxmin=ΣG/A±ΣMx/±ΣMy/Wy　 （.3-2)

式中：ΣM_x、ΣM_y——于一體化提升泵站基礎底面以上的部水平向和豎向荷載對于基礎底面形心軸x、y的力矩 (kN·m)；

W_x、W_y——一體化提升泵站基礎底面對于該底面形心軸x、y的截面矩(m)。

.4 　設計揚程應按設計流量時的集水池水位與出水管水位差和水泵管路系統的水頭損失以及安水頭確定。在設計揚程下，應滿足一體化提升泵站設計流量要求。

.5　平均揚程可按(5.4.5)式計算加權平均凈揚程，并計入水力損失確定；或按一體化提升泵站進、出平均水位差，并計入水力損失確定。

H=ΣH_iQ_it_i/ΣQ_it_i　(.5)

式中　H——加權平均凈揚程(m)；

H_i——i時段一體化提升泵站進、出水水位差(m)；

Q_i——i時段一體化提升泵站提水流量(m/s)；

t_i——i時段歷時(d)。

在平均揚程下，水泵應在區工作。

.6　高揚程應按一體化提升泵站出水高水位與進水池低水位之差，并計入水力損失確定。

.7　低揚程應按一體化提升泵站進水高水位與出水低水位之差，并計入水力損失確定。