豆制品污水處理設備
1　工藝流程的確定

　　根據(jù)豆制品廢水的特點及經(jīng)處理后的廢水接入城市污水管網(wǎng)的要求，對高濃度廢水采用酸化水解—厭氧消化處理工藝，充分利用其能耗低、處理效率高、耐負荷并能產(chǎn)生沼氣等特點。 

高濃度廢水經(jīng)酸化水解—厭氧消化后，出水與低濃度廢水混合，泵入城市排污管網(wǎng)。具體工藝流程見圖1。 

高濃度廢水在酸化水解池的滯留期為12 h，經(jīng)水解酸化后的酸化液通過水力篩網(wǎng)篩除未被水解酸化的大顆粒豆制品，然后進入增溫計量池，把酸化液增溫至38 ℃，再泵入?yún)捬跸蕖捬醢l(fā)酵采用復合式上流厭氧污泥床工藝，中溫發(fā)酵，水力滯留時間為84 h，容積負荷為4.40kgCOD/(m3·d)，COD去除率在95%以上，產(chǎn)沼氣達510m3/d，產(chǎn)氣率為1.70m3/(m3·d)。厭氧出水經(jīng)沉淀后進入配水池與稀廢水混合，zui終排入城市污水干管。

　　水解酸化池的設置，可以把復雜且難降解、大顆粒的有機物水解成易降解的簡單有機物，大大降低廢水中的SS含量，此時廢水的pH值不僅沒有降低，反而有所提高(這主要是與酸化時間較長、酸化后期產(chǎn)甲烷菌群的活躍和部分銨離子的產(chǎn)生有關)，這樣可以大大減少廢水對厭氧消化的沖擊。 

在設計厭氧消化池時，增加了廢水回流設施的設置，三相分離器上部的厭氧出水回流至回流罐，與未經(jīng)處理的高濃度廢水混合后再進入?yún)捬跸蓿@樣可以提高廢水的pH值，降低進入?yún)捬跸薜膹U水COD濃度，減少對厭氧污泥的局部沖擊，防止厭氧池內部酸化反應的存在，提高厭氧消化效率。隨著回流比例的調整，可以大大提高厭氧消化罐的耐沖擊能力。

2　設計和施工

　　由于廠區(qū)內可利用的空地很小，進行總圖設計時，結合工藝流程，將預處理各池以及沉淀池和配水池建成重疊型，節(jié)約了建設用地。 

①由于廢水處理設施正好位于原有的池塘上，其地基承載力和土質均勻度都很差，如采用鋼筋混凝土結構，由于其自重大，地基處理費用就相當高。厭氧罐和貯氣柜設計采用德國引進的Lipp罐體，由于罐體自重輕，基礎比較容易處理，費用隨之降低。厭氧消化罐高為9 m，直徑為7 m，是地上式圓形Lipp罐。由于對厭氧消化罐的徑、高比進行了調整，原有的三相分離器就不是很適合。因此，對三相分離器進行了重新設計，采用三層鋼結構漏斗式導流板做三相分離器(見圖2)。從使用結果看，三相分離效果相當好，厭氧污泥流失量很小，污泥截留效果明顯。

　　②沼氣貯氣柜采用干式貯氣柜，由于其自重很小，地基無需進行特別處理。而濕式貯氣柜其自重較大，需較大的地基處理費用。采用Lipp技術卷制的干式貯氣柜，柜體為鍍鋅鋼板一次卷制成形的筒體，在柜內安裝了貯氣袋和高位控制架，柜外安裝有氣體量的顯示裝置，并同時安裝了氣袋保護裝置——氣體超壓保護器。貯氣袋采用從德國進口的沼氣貯氣袋，其使用壽命較長，并且不需每年進行維護，一年可節(jié)約一筆不小的維護費。 

③厭氧消化罐采用Lipp技術進行卷制。筒體材料采用不銹鋼復合高強度板卷制，在罐頂上部安裝有壓頂槽鋼，采用不銹鋼螺栓與筒體之間的定位，不采用焊接方式。筒體制作完成后，進行罐內的金屬結構安裝。由于罐體為金屬結構，罐頂可在罐內金屬結構完成后再進行安裝，這樣給罐內的安裝工作帶來了*的便利。厭氧罐內設有布水器，布水器采用枝狀布水，隔3m2設有一個布水頭，布水較為均勻。三相分離器的安裝是罐內金屬結構安裝的重點，由三個圓錐形正反斗組成，施工要求高、難度大。在施工中充分利用罐頂后施工的特點，三個圓錐斗在外進行拼接，然后到罐內進行安裝，降低了施工難度和勞動強度，工程質量也較容易控制，加快了工程進度。安裝完成三相分離器和溢流槽后，進行罐頂?shù)陌惭b施工工作。罐體保溫材料采用阻燃型的聚苯乙烯泡沫板，外殼采用彩色瓦楞鋼板，瓦楞鋼板采用特制的定位卡頭扁鋼定位，安裝效果良好。Lipp罐體與鋼筋混凝土之間的澆筑采用膨脹混凝土(見圖3)。

3　調試運行

　　調試運行工作從1996年11月開始，對水解酸化、厭氧消化進行培菌調試。 

①水解酸化：菌種采取自然富集培養(yǎng)，處理水量與厭氧消化進水量相匹配，從10m3/d、20m3/d……逐步增加負荷，1個半月后達到滿負荷運轉，處理能力為80m3/d。經(jīng)酸化處理后，出水COD平均從 24 000 mg/L降為16 500 mg/L左右，COD去除率達30%，pH值為5.5。 

②厭氧消化：厭氧菌采用廠區(qū)的陰溝污泥和杭州四堡污水處理廠的厭氧污泥接種，共接種60%含水率的厭氧污泥30 m3，菌種接入?yún)捬豕藓螅尤肷倭可a(chǎn)廢水作為培養(yǎng)基，*行升溫和馴化培養(yǎng)。每天升溫1 ℃左右，直至達到設計要求的38±1 ℃。廢水處理量從10m3/d開始，COD負荷從0.36kgCOD/(m3·d)逐步增加，1個半月后，進水量達到80 m3/d，COD負荷為4.40kgCOD/(m3·d)，出水COD濃度為650 mg/L左右，COD去除率達96%，出水pH值為7.2，產(chǎn)沼氣為510m3/d，產(chǎn)氣率為1.70m3/(m3·d)。

4　正常運行

　　廢水處理工程運行初期，由于水量變化較大(約為60～150m3不等)，廢水濃度波動也很大，zui低時CODCr濃度在8 000 mg/L左右，而zui高時CODCr濃度可達到3×104 mg/L，這給正常運行帶來了困難。同時也發(fā)現(xiàn)，當廢水量較大時其濃度相應較低，而水量少時其濃度就很高，在工程實際運行管理中，根據(jù)這個特點，當水量較大時采用延長進料時間同時減少厭氧消化罐的回流比例，以減少由于水量的增加而對厭氧消化所產(chǎn)生的沖擊。當水量減少而濃度較高時，加大厭氧消化罐的回流比例和回流時間，加大回流比可以很好地減少高濃度廢水對厭氧消化的局部沖擊。經(jīng)過一段時間的探索，總結出高濃度廢水與厭氧回流水相混合后的COD濃度在1.5×104 mg/L以下時，就可以減少對厭氧消化的沖擊，而將混合廢水的COD濃度控制在1×104 mg/L以下時，基本上不會對厭氧產(chǎn)生沖擊，出水各項指標均很正常。 

處理工程經(jīng)過近2年的運行，效果穩(wěn)定，沒有出現(xiàn)大的反復，各單元的處理效果(平均值)與沼氣產(chǎn)氣量見表2。

5　結論與經(jīng)驗

　　①通過近2年的運行，處理效果達到和超過設計指標，處理設備和裝置運行正常，說明用水解酸化—厭氧發(fā)酵的工藝處理豆制品廢水是切實可行的。同時，采用德國Lipp技術與設備，大大縮短了工程的施工周期，受天氣影響的程度也遠比鋼筋混凝土結構的工程要小，無論在南方或北方，Lipp技術都比較適合發(fā)展。 

②由于采用Lipp技術卷制的罐體其自重很小，罐體結構受力得到大大改善，對地基的處理費用大大降低，特別是在軟土地基的地區(qū)，工程造價更是顯著下降。同時，可以減少大量的日常維護和檢修費用，工程使用壽命也大大延長。 

③增加厭氧消化罐的回流量可以大大減少對厭氧的沖擊，不必為調節(jié)pH而多支出藥品的費用，可以使運行處于低成本狀態(tài)，增加了沼氣出售的收入(該工程產(chǎn)沼氣為510m3/d，若按1.2 元/m3計，則收入為612 元/d)。